Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Архивы >> Аппараты распределительных устройств низкого напряжения

Приложения - Аппараты распределительных устройств низкого напряжения

Оглавление
Аппараты распределительных устройств низкого напряжения
Требования, предъявляемые к аппаратуре
Допустимое превышение температуры токоведущих частей аппаратов
Требования к изоляции
Экономия дефицитных материалов
Прочие требования
Предельная коммутационная способность
Определение предельной коммутационной способности
Величины токов короткого замыкания в установках
Выбор аппаратуры по предельной коммутационной способности
Основные закономерности, определяющие размеры и конструкцию
Влияние разных факторов на гашение дуги постоянного тока
Гашение дуги переменного тока
Гашение дуги в дугогасительных камерах
Износ контактов при замыкании цепи
Износ контактов при размыкании цепи
Приваривание контактов
Длительное прохождение тока через контакты
Назначение и классификация автоматических выключателей
Устройство автоматов
Устройство быстродействующих автоматов
Автоматы ВАБ-2
Автоматы ВАБ-28 и ВАБ-20-М
Автоматы 6ХВАБ10 и 6ХВАБ15
Быстродействующие короткозамыкатели
Автоматы серии АВ
Автоматы серии АМ
Установочные автоматы
Перспективы развития серий универсальных и установочных автоматов
Бытовые автоматы
Автоматы защиты сетей постоянного тока на до 24 В
Автоматы АГП
Веса и габаритные размеры автоматов
Обзор развития конструкций контактных систем
Рекомендации по конструкции контактных систем
Дугогасительные камеры
Приводы универсальных и установочных автоматов
Механизм универсальных и установочных автоматов
Механизм свободного расцепления
Конструкции расцепителей максимального тока
Сравнение расцепителей максимального тока
Расчет электромагнитных расцепителей
Расчет тепловых термобиметаллических расцепителей
Расцепители независимые и минимального напряжения
Плавкие предохраннтели-расцепители
Назначение и классификация плавких предохранителей
Плавкие вставки
Предохранители без патрона и с полузакрытым патроном
Наполнитель предохранителей с закрытым патроном
Длина плавкой вставки в предохранителях с наполнителем
Перенапряжения в предохранителях с наполнителем
Энергия, выделенная дугой в предохранителях с наполнителем
Предохранители высокой разрывной способности с наполнителем
Предохранители высокой разрывной способности с закрытым патроном без наполнителя
Предохранители низкой разрывной способности с закрытым патроном без наполнителя
Инерционные предохранители
Быстродействующие предохранители
Быстродействующие предохранители взрывного типа
Блоки предохранитель—выключатель
Тепловой расчет плавких вставок
Рубильники
Пакетные выключатели
Распределительные устройства
Распределительные устройства, осуществляющие разветвления
Выбор аппаратуры
Проверка защищенности элементов установки при коротком замыкании
Испытание аппаратуры распределительных устройств
Определение величии срабатывания аппаратов
Испытание на нагревание
Испытание изоляции
Испытание оболочек
Испытание на коммутационную способность
Испытание на механический износ и при разных температурах
Испытание контактов на подпрыгивание
Приложения

ПРИЛОЖЕНИЯ

П-1. ВРЕМЕНА РАЗГОНА АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ЕДИНОЙ СЕРИИ А И АО

Таблица П-1

ВРЕМЕНА РАЗГОНА АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

Примечания: 1. /" —номинальный ток двигателя

с ~ среднеквадратичная величина пускового тока в течение всего времени пуска (она принята равной 0,82 величины тока при заторможенном двигателе); ip — время разгона.

Расчет времени разгона сделан для случая, когда маховой момент исполнительного механизма равен маковому моменту ротора, а момент сопротивления на валу равен нормальному моменту, развиваемому двигателем при номинальном режиме.

При расчете принято, что средний момент, развиваемый двигателем при пуске, равен среднему арифметическому между пусковым и максимальным моментами.

П-3. ПРЕДЕЛЬНАЯ КОММУТАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ АВТОМАТОВ СЕРИИ АВ

Таблица П. 3-1

Предельная коммутационная способность автоматов серии АВ

Предельная коммутационная способность автоматов серии АВ

Примечания: 1. Предельная способность включения и предельная разрывная способность на переменном токе выражены максимальным мгновенным значением тока.

У селективных автоматов с катушками максимальных расцепителей на номинальные токи до 250 а коммутационная способность ограничивается термической устойчивостью, которая имеет следующие величины:

Полное время включения автомата с электродвпгательным приводом равно 0,55 сек на постоянном токе a-f 0,35 сек. на переменном.

П-4. ХАРАКТЕРИСТИКИ УСТАНОВОЧНЫХ АВТОМАТОВ СЕРИИ АЗ100 (§ 4-10)

Данные для двух- и трехполковых автоматов (всех, кроме А3161) относятся к разрыву цепи ие менее чем двумя полюсами при коэффициенте мощности 0,5 на переменном токе постоянной времени цепи 0,01 сек на постоянном токе. При максимальном токе автоматы допускают от 3 до 15 отключений в зависимости от их номинального тока.

Защитные характеристики в критериальном виде автоматов серии АЗ100

Рис. П. 4-1. Защитные характеристики в критериальном виде автоматов серии АЗ100.

Для получения разрывной способности, выраженной действующим значением симметричной составляющей (при установке в сетях промышленных предприятий), надо умножить токи, указанные в табл. П. 4-1, на 0,6.

Для автоматов с расцепителями на номинальные токи, меньшие, чем номинальный ток автомата, указано меньшее значение разрывной способности исключительно из-за ограниченной термостойкости расцепителей, которые при предельных токах могут изменить токи уставки или вовсе выйти из строя.

Времена отключения токов короткого замыкания указаны в табл. П. 4-2. Автоматы А3161 м А3163 не имеют максимальных

токовых расцепителей мгновенного действия.

Характеристика 2 свойственна термобиметаллическим элементам, нагреваемым только проходящим по ним током со значительным тепловым потоком по термобиметаллу из-за перераспределения тепла между активным и пассивным слоями (цветные термобиметаллы) или из-за значительного теплового потока в соседние токоведущие частя большой теплоемкости.

Характеристика 3 свойственна термобиметаллическим элементам, у которых значительна доля косвенного нагрева.

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность установочных автоматов серии А3100

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность установочных автоматов серии А3100

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность установочных автоматов серии А3100 2

Таблица П. 4-2 Времена отключения токов короткого замыкания установочными автоматами серии А3100

Времена отключения токов короткого замыкания установочными автоматами серии А3100

Времена отключения токов короткого замыкания установочными автоматами серии А3100 2

П-5. ПРЕДЕЛЬНАЯ КОММУТАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ АВТОМАТОВ АП50

Таблица П. 5-1

Предельная коммутационная способность автоматов АП50

Наличие электромагнитного расцепителя

Номинальный ток расцегштеля /" а

Допустимые токи короткого замыкания, а.

380 в-

220 в-

Есть

1,6

2,5 4

6,4 10 — 50

300 400 600 800 1500

1 000 1 000 1 000 1 500 1 500

Нет

1,6 — 50

12 I*

12/"

Примечания: 1. Данные относятся к цепям с коэффициентом мощности при переменном токе 0,5 и постоянной времени при постоянном токе 0,01 сек.

П-6. ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ

В табл. П. 6-1, П. 6-2, П. 6-3 и П. 6-4 приняты следующие обозначения: /ы—номинальный ток; /ПОгр — пограничный ток; Т —

Защитные характеристики предохранителей

Рис. П. 6-1. Защитные характеристики в критериальном виде предохранителей с плавкими вставками.

1 — постоянного сечения без растворителя в воздухе; 2 ~ с растворителем в кварцевом наполнителе; 3 и 4 — непостоянного сечения без растворителя в воздухе серии ПР-2.

постоянная времени защитной характеристики; <д — время горения дуги. С помощью рис. П. 6-1, зная Т и /Погр, можно определить защитную характеристику (§ 1-4 и 7-3).

Пограничный ток принят равным среднему геометрическому между током срабатывания и током несрабатывания в течение времени, практически достаточного для достижения установившегося теплового состояния (1—2 ч).

Указанные в таблицах времена горения дуги рекомендуется использовать для расчета избирательности действия. Они, за редким исключением, являются наибольшими из наблюдаемых при больших токах вплоть до предельно допустимых и о разрывной способности. Можно считать, что они не зависят от тока в тех диапазонах токов, при которых время горения дуги имеет в начение с точки зрения избирательности действия. При расчете избирательности действия можно считать, что ток в дуге изменяется прямолинейно в функции времени.

Времена горения дуги и разрывная способность приведены для патронов, заряженных плавкой вставкой на наибольший номинальный ток при включении в каждый полюс цепи одного предохранителя. У плавких вставок на меньший номинальный ток разрывная способность будет больше, а время горения шуги—-меньше.

Наименьшие сечения вставки могут быть определены по формуле (7-1).

Фактические величины отличаются от полученных по этой формуле обычно не более чем в 1,5 раза.

Таблица П. 6-1

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПР-2 с цинковыми вставками (§ 6-9)

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПР-2

Примечания: 1. Разрывная способность выражена действующим значением периодической составляющей при питании от турбогенератора мощностью 12 000 кеа через трансформатор мощностью 1 800 КВ*А. При токах, на 20% больших, чем указанные, возможен значительный выброс душ, могущий

вызвать ожог обслуживающего персонала, повреждение патрона. Однако при этом короткое замыкание отключается без пареирытня между фазами. При еще больших токах патрон разрывается и возможно перекрытие между полюсами.

2. Разрывная способность и времена горения дуги даны для cos Ф=0,3-т-0,4. У большинства патронов разрывная способность, выраженная действующим значением периодической составляющей, при cos ф=0,8 примерно на 70% больше указанной, а при cos ф-=0,1б-!-0,а примерно на 20% меньше.

Времена горения дуга при cos ф=0,15- -0,2 на 30- 40% больше указанного в таблице.

3, В графе «№ по рис. П. 6-1» указан номер защитной характеристики в критериальной форме, относящийся к соответствующей вставке. Если в таблице указаны два номера, то это значит, что характеристика проходит посредине между указанными.

4. Испытания проводились Г. А. Крымским и А. Ф. Лопатиной.

Таблица П. 6-2 Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПН-2 с наполнителем с медными вставками и растворителем (§ 6-8)

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПН-2

Примечания: 1. Разрывшая способность на переменном токе выражена действующим значением (периодической составляющей тока короткого замыкания при cos ф=0,2,

При постоянном токе и постоянной времени 7,5 мсек предохранятели на токи до 250 а могут отключать тонн от 3/ " до предельных значений, указанных в таблице. Предохранители на токи свыше 250 а при достоянном токе работать не могут.

Таблица П. 6-3

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПД с наполнителем и серебряными вставками (§ 6-8)

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПД

Примечание, разрывная способность выражена максимальным мгновенным значением тока короткого замыкания. Указанные значения относятся к напряжениям 380 в переменного тока и 350 в постоянного тока.

Пробочные на напряжения 220—500 в переменного тока со свинцовой вставкой постоянного сечения

П-7. ПЕРЕГРУЗОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОВОДОВ И ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

Характеристики перегрузки электродвигателей

На рис. П. 7-1 изображены перегрузочные критериальные характеристики проводов и электродвигателей (§ 1-4).

Рис. П. 7-1. Характеристики перегрузки электродвигателей и проводов в критериальном виде.

1 — электродвигателей; 2 — проводов (заштрихованная зона).

Нижнюю часть заштрихованной зоны занимают характеристики медных проводов сечением свыше 100 мм2, у которых отношение теплоемкости изоляции провода к теплоемкости меди мало. Чем тоньше провод, тем больше это отношение и тем выше проходит его защитная характеристика. Верхняя часть заштрихованной зоны соответствует проводам сечением 2,5 — 6 мм2.

Таблица П. 7-1

Постоянные характеристик перегрузки проводов с резиновой изоляцией и медными жилами

Постоянные характеристик перегрузки проводов с резиновой изоляцией и медными жилами

1 Это требование не распространяется на автоматы гашения поля, предназначенные для отключения обмоток возбуждения (см. § 4-15).

б) Исследования И. С. Таева

В 1957 — 1960 г. И. С. Таев (кафедра аппаратостроения МЭИ) провел обширные исследования гашения низковольтной дуги переменного тока; часть их опубликована в [ Л. 3-23, 3-55, 3-56]. Полученные им значения прочности дугового промежутка свободной дуги на пальчиковых контактах контактора в момент первого перехода через нуль (начальная прочность).

1 В щелях были сделаны прорези для наблюдения за движением дуги. Это несколько искажало результаты измерения. Корректировка была сделана Л. А. Родштейном [ Л, 5-11]. 88

б) Влияние среды

Если дуга горит в минеральном масле, то происходят химические реакции между металлом электрода и продуктами разложения масла. Медь интенсивно соединяется с углеродом, образуя рыхлый карбид меди. При небольших токах износ контактов в масле значительно выше, чем в воздухе, что связано не только с химическими реакциями, но и с тем, что в масле опорные точки дуги движутся со значительно меньшей скоростью, чем в воздухе (табл. 3-4). При токах в несколько тысяч ампер и одинаковом времени горения дуги износ в воздухе и масле примерно одинаков, так как дуга горит в парах металла контактов и масла [ Л. 3-30]. 106

1 Испытания проведены М. П. Коршуновым.



 
« Агрегаты питания электрофильтров   Архивы 2001 »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.