Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Архивы >> Твердая изоляция внутренних высоковольтных конструкций

Пробой в воздухе на постоянном напряжении и при частоте 50...400 Гц - Твердая изоляция внутренних высоковольтных конструкций

Оглавление
Твердая изоляция внутренних высоковольтных конструкций
Влияние режимов работы изоляционных конструкций на внутреннюю изоляцию
Стационарный режим эксплуатация трансформаторов в схемах выпрямителей
Переходные режимы эксплуатации трансформаторов в схемах выпрямителей
Эксплуатация трансформаторов тока и напряжения
Эксплуатация трансформаторов и дросселей в усилителях низкой частоты
Катушки индуктивности и вариометры
Эксплуатация импульсных трансформаторов и зарядных дросселей
Разъединители механической блокировки, контакторные устройства, выключатели, переключатели
Антенно-фидерные тракты
Влияние режимов работы изоляционных конструкций на внешнюю изоляцию
Влияние климатических и механических условий эксплуатации
Влияние температуры
Влияние повышенной   влажности
Радиационная стойкость и механические факторы
Электрические свойства диэлектриков
Электрические свойства полимерных материалов
Электрические свойства стеатитовой керамики
Кратковременная и длительная электрическая   прочность эпоксидных компаундов
Кратковременная и длительная электрическая прочность полиолефинов
Кратковременная и длительная электрическая прочность керамики, лейкосапфиров
Электрическая прочность эпоксидных компаундов при механическом нагружении
Короностойкость и дугостойкость полимерных материалов
Полупроводящие полимерные материалы
Пробой в воздухе на постоянном напряжении и при частоте 50...400 Гц
Пробой вдоль поверхности на постоянном напряжении и при частоте 50...400 Гц
Пробой в воздухе и вдоль поверхности при высокой частоте
Факторы, влияющие на механические свойства изоляции, эпоксидные компаунды
Физико-механические свойства изоляции термопластов
Физико-механические свойства изоляции стеатитовой керамики
Физико-механические свойства изоляции стеклопластиков
Физико-механические свойства изоляции эпоксидных компаундов
Физико-механические свойства изоляции термопластов
Физико-механические свойства изоляции стеклопластиков
Адгезионная прочность
Образование термоупругих напряжений в изоляции
Снижение термоупругих напряжений
Образование термоупругих пробоев в изоляции
Выравнивание полей внутренней изоляции
Выравнивание полей внешней изоляции
Электромоделирование электрических полей изоляционных конструкций
Решение краевых задач электростатики на ЭВМ
Оптимизация систем изоляции высоковольтных конструкций
Выбор изоляционных промежутков
Оптимизация технологии систем изоляции высоковольтных конструкций
Конструкции высокопотенциальных трансформаторов
Конструкции высокопотенциальных блочных трансформаторов
Конструкции высокопотенциальных трансформаторов с малой емкостью
Проектирование высоковольтных силовых и анодных трансформаторов
Проектирование высоковольтных силовых и анодных трансформаторов средней мощности
Проектирование высоковольтных силовых и анодных трансформаторов большой мощности
Проектирование трансформаторов модуляционных и   низкой         частоты
Проектирование импульсных трансформаторов
Высоковольтные дроссели, катушки индуктивности и вариометры - проектирование
Проектирование изоляции поворотных и опорных изоляторов
Проектирование изоляции высокочастотных изоляторов
Проектирование изоляции поворотных изоляторов
Проектирование изоляции проходных изоляторов
Проектирование изоляции реле, выключателей и переключателей
Коаксиальные высоковольтные конструкции антенно-фидерных трактов - проектирование
Системы изоляции нестандартных высоковольтных устройств - проектирование
Список литературы

ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ ВОЗДУШНЫХ ПРОМЕЖУТКОВ И ВДОЛЬ ПОВЕРХНОСТИ
ПРОБОЙ В ВОЗДУХЕ И ВДОЛЬ ПОВЕРХНОСТИ НА ПОСТОЯННОМ НАПРЯЖЕНИИ И ПРИ ЧАСТОТЕ 50 . .400 Гц
Пробой в воздухе. Учитывая практическую направленность данной работы, не представляется целесообразным приводить глубокие исследования электрического пробоя в воздухе на постоянном напряжении и при промышленной частоте.
При современных методах разработки систем изоляции, основанных на широком применении вычислительной техники, обеспечивающей определение напряженности электрического ноля на электродах и в любой точке между ними, требуются экспериментальные данные о пробое в зависимости от геометрии электродов и расстояний между ними.
Электрическое поле постоянного тока в изоляции определяется полем токов проводимости. В таком электрическом поле имеет место также движение заряженных частиц, которые могут приводить к накоплению у электродов зарядов и искажать первоначальное значение формы электрического поля. Возникновение условий образования самостоятельного разряда и поверхностных частичных разрядов (ПЧР) в промежутках с однородным электрическим полем совпадает с разрядным. Существование равномерного электрического поля при kn = 1 в реальных конструкциях мало вероятно. Рассматривается обычно слабо неравномерное электрическое поле, у которого коэффициент неравномерности 3 ... 4.
В слабо неравномерных полях эффективный коэффициент ударной ионизации αаф> 0 имеет место по всей длине промежутка, что практически связано с одновременным возникновением ПЧР и пробоя.
В резко неравномерном поле возникновение ионизации аэф> 0 происходит около электрода, в узкой области максимальной напряженности, соответствующей минимальному радиусу кривизны. Пробою предшествует появление короны.
Для расчетов значений разрядных напряженностей воздушных промежутков в равномерном электрическом поле удобно воспользоваться формулой

где δ = рТ0/(Тр0); р и Т — давление и температура воздуха в расчетных условиях; р0 = 101,3 кПа; р = 1010 кПа; Т0 = = 293 К — нормальные атмосферные условия.

При нормальных атмосферных условиях и I = = 10 мм напряженность электрического поля при разряде Е0 = 3,09 МВ/м, а при увеличении длины промежутка значение Е0 снижается, приближаясь к 2,45 МВ/м.

Рис. 3.1. Напряжения начала коронирования Uи и пробоя U„p цилиндров (dBln=do—2,7 мм; dBH=l,5 мм) с диэлектрическим покрытием (сплошные кривые) и без покрытия (штриховые кривые) относительно плоскости в зависимости от воздушного зазора / при /—400 Гц
Для различных типов промежутков можно рекомендовать определение начальной напряженности по формуле

где I — расстояние, отсчитываемое вдоль силовой линии от центра кривизны;

— отношение напряженностей на поверхности электрода и в любой точке силовой линии; го — радиус кривизны поверхности электрода. В равномерном поле т = 0, в поле коаксиальных электродов т = 1; в поле уединенной сферы т = 2.
На практике значение т определяют только в зоне ионизации, т. е. в точке минимального радиуса кривизны электрода, где проходит кратчайшая (центральная) силовая линия.
Для ориентировочного расчета пробивного напряжения промышленной частоты при нормальных атмосферных условиях для электродов простейшей формы можно рекомендовать для амплитудного значения между электродами следующие уравнения: плоскость — плоскость при I от 10 до 200 мм

соосных (коаксильных) цилиндров в слабо неравномерных полях R/r <  10

где г и R — радиусы внутреннего и внешнего цилиндров;
параллельных цилиндров при Ι/r < 30 в слабо неравномерных полях

В табл. 3.1 приводятся напряжения образования ПЧР для типовых элементов конструкции. Значение определялось по началу видимого свечения в затемненной камере при частоте 400 Гц.
напряжения образования ПЧР
Таблица 3.1

Нанесение на электрод диэлектрического покрытия увеличивает начальное напряжение (рис. 3.1), что обусловлено следующим:
покрытие увеличивает чистоту поверхности электрода, заливая его микронеровности;
за счет покрытия увеличивается диаметр электрода, что способствует выравниванию электрического поля;

покрытие создает дополнительное емкостное сопротивление, за счет которого происходит падение напряжения.
составляющие напряженности электрического поля типовых конструкций изоляторов
Рис. 3.2. Касательная (а), преобладающая касательная (б) и преобладающая нормальная (в) составляющие напряженности электрического поля типовых конструкций изоляторов

Начальное напряжение комбинированного промежутка можно определить из выражения U0 =E0l+∆UA, где Е0 — начальная напряженность, определенная с учетом внешних размеров покрытия и промежутка для электродов цилиндр — плоскость; k — коэффициент неравномерности электрического поля; I — расстояние между покрытием и плоскостью: ∆Uл = (Епr0/εд) ln (rц/r0) — падение напряжения в емкости диэлектрического покрытия; εд — диэлектрическая проницаемость покрытия; r0 и rц — радиусы покрытия и цилиндра, мм.



 
« Такелажные работы при монтаже оборудования электростанций   Телемеханика в энергоснабжении промышленных предприятий »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.