Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Архивы >> Устройство и обслуживание вторичных цепей

Определение сечения жил проводников вторичных цепей ТТ - Устройство и обслуживание вторичных цепей

Оглавление
Устройство и обслуживание вторичных цепей
Схемы электрических соединений собственных нужд
Назначение вторичных цепей
Токовые цепи вторичных цепей
Цепи напряжения вторичных цепей
Цепи оперативного тока
Схемы управления выключателей
Схемы управления разъединителей, отделителей, короткозамыкателей
Избирательные схемы управления
Схемы сигнализации на постоянном токе
Аппаратура управления и сигнализации
Приборы защиты и измерения
Контактная арматура и ее размещение
Размещение аппаратуры вторичных устройств
Ряды зажимов на комплектных устройствах вторичных устройств
Монтажные схемы комплектных устройств вторичных устройств
Выбор конструкций проводников вторичных цепей
Определение сечения жил проводников вторичных цепей ТТ
Прокладка кабелей и проводов вторичных цепей
Особенности выполнения вторичных цепей в КРУ 6-10 кВ
Оперативные пункты управления
Оперативные пункты управления на тепловых электростанциях
Оперативные пункты управления на гидроэлектростанциях
Оперативные пункты управления на атомных электростанциях
Оперативные пункты управления на подстанциях
Схемы распределения оперативного тока
Обслуживание вторичных цепей
Повреждения и нарушения в работе вторичных цепей
Приемо-сдаточные и профилактические испытания
Требования к персоналу, обслуживающему вторичные цепи
Комплект приборов и инструмента
Приложения

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЧЕНИЯ ЖИЛ ПРОВОДНИКОВ ВТОРИЧНЫХ ЦЕПЕЙ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА
Расчет сечений жил контрольных кабелей (проводов) для токовых цепей измерительных приборов производится, исходя из условия обеспечения работы прибора в требуемом классе точности. По ПУЭ ТТ должны работать в классе точности 0,5 при подключении к ним расчетных счетчиков; в классе точности 1 — при подключении к ним датчиков мощности, используемых для ввода информации в вычислительные устройства; и в классе точности не ниже 3 — при подключении щитовых приборов и датчиков тока и мощности, используемых для всех видов измерений.
Для каждого типа ТТ в каталогах указывается номинальная нагрузка для обеспечения работы ТТ в соответствующем классе точности. Нагрузка задается в Омах или в вольтамперах. Чем выше класс точности работы ТТ, тем меньше номинальная нагрузка, при которой он обеспечивается.
Действительная нагрузка на каждый ТТ складывается из: полного сопротивления реле и приборов, подключенных к ТТ, Zp и Z,,; сопротивления проводов (жил кабеля) от зажимов вторичной обмотки ТТ до места установки реле и приборов; переходного сопротивления в контактных соединениях, принимаемого равным 0,05.
Проверка соответствия условий работы ТТ для измерительных приборов требуемому классу точности производится сопоставлением его действительной нагрузки с допустимой (номинальной для данного класса точности). Сопротивление приборов и реле приводится в справочных материалах. Для некоторых аппаратов эти данные приведены в табл. П1. Сопротивление соединительных проводов Rnр требуется определить, исходя из условия, что суммарная действительная нагрузка, включая Rпp , не должна превышать номинальную для требуемого класса точности ТТ. При этом расчет действительной нагрузки и затем сечения соединительных проводов выполняется с учетом схемы соединения вторичных обмоток ТТ. Обычно для включения измерительных приборов применяются схемы соединения ТТ в звезду или неполную звезду. При схеме соединения в звезду суммарная нагрузка наиболее нагруженной фазы Z, определяется по формуле
(7.1)
Сопротивление обратного провода от приборов до ТТ не участвует в расчете, так как в номинальном режиме в нулевом проводе при схеме соединения в звезду тока нет. При соединении в неполную звезду суммарная нагрузка Zн определяется по формуле
(7.2)
с учетом RПр нулевого провода, по которому в номинальном режиме протекает ток, равный фазному току. Действительная нагрузка ZH не должна превосходить номинальную для требуемого класса точности. Принимая Zh=Zhoм, определяют допустимое Rnр.
Трансформаторы тока, используемые для питания токовых цепей устройств релейной защиты от КЗ, должны работать с погрешностью, не превышающей, как правило, 10%. Допустимая нагрузка на ТТ определяется по кривым предельных кратностей при токе КЗ в расчетной точке (см. гл. 5). Расчет сечений жил контрольных кабелей (проводов) для токовых цепей релейной защиты производится, исходя из условия, что суммарная действительная нагрузка, включая и Rnр, не должна превышать допустимую, найденную по кривым предельных кратностей. При этом расчет действительной нагрузки выполняется с учетом схемы соединения вторичных обмоток ТТ и вида КЗ.

Таблица 7.4. Расчетные выражения для определения вторичной нагрузки и сопротивления кабелей (соединительных проводов) трансформаторов тока

Примечание. 1. В расчетные выражения пп. 1—4 должно подставляться наибольшее значение Z (для наиболее загруженной фазы). 2. В выражениях пп. 5 и 6 значение подсчитывается по выражениям пп. 1.4. 

В табл. 7.4, приведены расчетные выражения для определения действительной суммарной нагрузки на ТТ и сопротивления соединительных проводов во вторичных цепях ТТ в зависимости от схем соединения и от вида КЗ. Для режима трехфазного КЗ при схемах соединения ТТ в звезду и неполную звезду формулы определения нагрузки те же, что и при расчете токовых цепей измерительных приборов.



 
« Устройства электробезопасности   Фиксирующие индикаторы ЛИФП-А, ЛИФП-В, ФПТ и ФПН »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.