Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Архивы >> Высоконагревостойкая электрическая изоляция

Системы электрической изоляции высокой нагревостойкости - Высоконагревостойкая электрическая изоляция

Оглавление
Высоконагревостойкая электрическая изоляция
Введение
Материалы на основе природных слюд
Гибкие, формовочные и прокладочные материалы из природных слюд
Исследование свойств материалов из природных слюд
Электрические свойства природного фторфлогопита
Материалы на основе синтетических фторфлогопитов
Превращения в материалах на основе фторфлогопита под воздействием высокой температуры
Гибкие, формовочные и прокладочные фторфлогопитовые материалы
Исследование свойств материалов из фторфлогопита
Свойства формовочных и прокладочных материалов из фторфлогопита
Исследование свойств материалов на основе титансодержащего фторфлогопита
Пропиточные составы
Пропиточные составы на основе кремнийорганических связующих
Исследование свойств пропиточных составов при высоких температурах в разных средах
Свойства пропиточного состава на основе олигометилсилоксана, наполненного алундом
Покрытия
Органосиликатные, металлофосфатные и стеклокерамические покрытия
Исследования свойств покрытий
Свойства стеклокерамических покрытий
Заливочные компаунды
Фосфатные, органосиликатные и кремнийорганические заливочные компаунды и герметики
Исследование свойств заливочных компаундов
Свойства алюмосиликатфосфатных компаундов
Слоистые и композиционные пластики
Слоистые пластики на основе асбеста, стеклоткани и слюды
Исследование свойств слоистых пластиков при высоких температурах
Свойства слоистых пластиков на основе алюмофосфатов и стеклоткани или асбеста
Свойства слоистых пластиков на основе полиалюмоорганосилоксана и слюдопластовой бумаги
Свойства слоистых пластиков на основе фосфатов и нитевидных кристаллов
Композиционные пластики
Стекла
Стекла, микалексы и ситаллы
Исследование свойств стекол и материалов на их основе
Свойства новомикалексов
Свойства слюдоситаллов
Керамика из тугоплавких оксидов
Корундовая, периклазовая, бериллиевая, циркониевая керамика
Исследование свойств корундовых керамических материалов
Материалы из тугоплавких безоксидных соединений
Исследование свойств пиролитического нитрида бора при высоких температурах
Изоляция проводов
Изоляция проводов со стекловолокнистой изоляцией
Взаимодействие между проводниковыми и электроизоляционными материалами под воздействием высокой температуры
Исследование свойств изоляции проводов при высоких температурах
Свойства стекловолокнистой изоляции проводов
Системы электрической изоляции высокой нагревостойкости
Системы изоляции высоковольтного оборудования высокой нагревостойкости
Применение изоляции высокой нагревостойкости в электротехническом оборудовании
Применение изоляции высокой нагревостойкости в генераторах и трансформаторах
Применение изоляции высокой нагревостойкости в электромагнитных насосах
Применение изоляции высокой нагревостойкости в МГД машинах
Применение изоляции высокой нагревостойкости в тензорезисторах
Применение изоляции высокой нагревостойкости в электротермическом оборудовании
Заключение, литература

Глава десятая
СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ИЗОЛЯЦИИ ВЫСОКОЙ НАГРЕВОСТОЙКОСТИ

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Создание высоконагревостойких электроизоляционных материалов, каждый из которых в отдельности способен длительно работать при высоких температурах, еще не обеспечивает работоспособности электротехнической конструкции. Остается проблема взаимодействия этих материалов друг с другом, а также с проводниковыми, конструкционными и магнитными материалами, так как процессы взаимодействия компонентов систем изоляции интенсифицируются с подъемом температуры, резко усиливается их взаимная диффузия. Важным являются также близость значений термических коэффициентов длины материалов, оценка теплопроводности системы, а также технологичность материалов при изготовлении электротехнического оборудования. Как правило, при выборе электроизоляционных материалов для конкретной конструкции руководствуются тем, что условия их применения в производстве не должны отличаться от обычно принятых технологических процессов, за исключением условий термообработки. Поэтому высоконагревостойкие обмоточные провода, листовые и ленточные материалы должны обладать гибкостью в исходном состоянии, пропиточные составы, компаунды, покрытия — низкой вязкостью, хорошими пропитывающей способностью и адгезией, слоистые пластики, ситаллы и другие материалы - способностью к механической обработке и т.д. Температура и время обработки электроизоляционных материалов должны согласовываться с аналогичными параметрами остальных компонентов конструкции изделия (проводниковых, магнитных, конструкционных материалов), а также с возможными структурными изменениями в них. Для удаления продуктов термоокислительной деструкции при высоких температурах термообработку изоляции оборудования, работающего в вакууме или инертной среде, следует проводить в воздушной среде. Установлено, что максимальная температура обработки должна быть не ниже 650 °С для вакуума и 400 °С для Воздушной среды. Температурные режимы обработки изоляции зависят от вида материалов, входящих в конструкцию, их массы (теплоемкости), размеров и конфигурации изделия.
Для максимального приближения экспериментальных условий к условиям работы электроизоляционных материалов в электротехническом оборудовании исследования проводили на макетах, имитирующих соответствующие системы изоляции.

СИСТЕМЫ ИЗОЛЯЦИИ НИЗКОВОЛЬТНОГО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Исходя из основных требований к низковольтным электрическим машинам для испытаний разработано четыре типа макетов с учетом энергетических параметров, массы и габаритов машин (малых, средних и крупных габаритов с мощностью от 10 Вт до 50 кВт), а именно: для малых машин с полузакрытым круглым пазом, для средних машин с полузакрытым трапецеидальным пазом, для крупных машин с полуоткрытым или открытым пазом. Этот выбор опирался на известное в электротехнике представление о конструкции электрических машин со всыпной и стержневой обмотками как самыми трудоемкими по исполнению.
Для определения электрических свойств изоляции и контроля ее качества проводили пооперационные испытания в процессе изготовления макетов: после укладки обмоток в пазы и термообработки, после пропитки и термообработки и после заливки макетов компаундом и термообработки.
Ниже приведены результаты испытаний средних макетов с проводом ПОЖ-12а, пропитанных составом С-8М и компаундированных составом АФ-5, так как именно эти макеты по конструкции и сложности изготовления представляют наиболее массовое электротехническое оборудование [85]. Такой макет обмотанного статора электродвигателя до пропитки и после пропитки и компаундирования показан на рис. 10.1. После термообработки изолированных макетов их подвергали двукратной пропитке в составе С-8М в вакуумном котле при остаточном давлении 2,6· 103 Па и температуре 20 °С, запечке в воздушной среде при температуре 650 °С в течение 5—6 ч и компаундированию заливочным компаундом АФ-5.
Сопротивление изоляции от корпуса этих макетов при 20 ° С составляло после окончательной термообработки (1,5-5-3,9) -1012 Ом и при 600 ° С — (1,0-5· 1,3) -107 Ом; сопротивление междукатушечной изоляции - соответственно (1,9-5-7,7) · 1012 Ом и (3,5-5-6,0)-10 Ом.

Рис. 10.1. Макеты обмотанного статора электродвигателя:

а — до пропитки; б - после пропитки; в - после компаундирования и термообработки

Пропиточный состав защищает витковую, межслойную и корпусную изоляцию. В табл. 10.1 приведены значения Unр изоляции этих макетов [85, 86].
С целью исследования поведения изоляции макетов при высоких температурах и закономерностей теплового старения макеты подвергали длительному старению в вакууме при 600 °С и в воздушной среде при 650 °С. Измерение значений проводили в среде старения. Каждый параметр определяли как среднее из 6- 10 измерений.
Установлено, что сопротивление витковой изоляции между двумя проводами ПОЖ-12а после 15 000 ч старения при 600 °С в вакууме практически остается на уровне исходного значения, постоянно также и сопротивление межслойной и корпусной изоляции. Пробивные напряжения витковой, межслойной и корпусной изоляции после этого срока старения в вакууме составляли соответственно: 0,26—0,44; 1,1-2,60; 1,75-2,9 кВ; в воздушной среде: 0,29-0,5; 0,85-1,3; 0,8-1,95 кВ.
Для изоляции всех типов установлено также, что уровни пробивных напряжений в вакууме в процессе старения при 600, 650 и 700 °С близки и поэтому можно производить математические расчеты со всеми значениями пробивных напряжений и делать пересчет с макетов на машины в целом. На рис. 10.2 приведена вероятность пробоя изоляции макетов в процессе старения в вакууме при 600, 650 и 700 °С. Существенную роль играет влагостойкость изоляции, так как сборка, испытание, хранение и транспортирование оборудования производятся в атмосферных условиях при температурах от 20 до 50 °С, в условиях относительной влажности от 65 до 93%.

Таблица 10.1. Пробивное напряжение, кВ, изоляции средних макетов

 


Примечание. В числителе - среднее значение, в знаменателе - минимальное значение </Пр.

Рис. 10.2. Вероятность пробоя изоляции макетов в процессе старения в вакууме при 600, 650 и 700 °С:
а - витковая изоляция; б - межслойная; в - изоляция от корпуса; 1 — экспериментальные результаты; 2 - результаты по пересчету на натурный образец
Иногда электротехническое оборудование эксплуатируется непосредственно в условиях повышенной влажности. Изучение поведения систем изоляции в условиях повышенной влажности показало, что в первые часы увлажнения сопротивление изоляции резко снижается.

Рис. 10.3. Зависимость Rm макетов от времени пребывания в среде с относительной влажностью 93% при 20 °С (1, 2) и сушки в воздушной среде после увлажнения (3, 4) :

1-3 - незащищенный вариант; 2 - защищенный гидрофобным покрытием; 3 - сушка при 120 °С; 4 - сушка при 20 °С

На рис. 10.3 приведены зависимость сопротивления изоляции макетов от времени увлажнения в условиях относительной влажности 93% при 20 °С и после сушки макетов (его восстановление). Через 20 сут увлажнения сопротивление стабилизировалось на уровне 4·104 Ом (изоляция от корпуса) и 6·104 Ом (межслойная изоляция). Пробивное напряжение при этом снижалось по сравнению с исходным значением, однако уровень его превышал рабочее напряжение низковольтного оборудования в несколько раз.
Учитывая изложенное, можно считать допустимым подачу полного рабочего напряжения после увлажнения электротехнического оборудования без предварительной просушки изоляции. В электрической обмотке электрооборудования за счет нагрева током происходит естественная подсушка материалов и восстановление первоначального уровня сопротивления и пробивного напряжения изоляции. Восстановление электрических свойств изоляции до их исходного уровня может также достигаться сушкой оборудования перед включением в комнатных условиях при 20 °С или в термостате при 120—150 °С (см. рис. 10.3). Защита электроизоляционного узла изделия гидрофобными покрытиями повышает значение Rиз после длительного увлажнения примерно на порядок.
Исследование взаимодействия проводниковых и электроизоляционных материалов показало, что при длительном тепловом старении в вакууме и в воздушной среде при температуре 700 °С происходит изменение внешнего вида компонентов, микроструктуры проводника, механических и электрических свойств проводника и изоляции. Установлены внешнее и внутреннее окисление проводника, сопровождаемое ростом зерен и рекристаллизацией, взаимодиффузия в биметаллической жиле медь—никель, диффузия продуктов термоокислительной деструкции изоляции в металл проводника и диффузия металла в материал изоляции. Интенсивность этих процессов возрастает с ростом температуры старения и зависит от окружающей среды.
Однако при этих измерениях качество электрической изоляции макетов, определяемое значениями Rиз и Unр, как показано выше, сохранялось на достаточном уровне в течение 15 000 ч. В макетах исследованы также отдельные электроизоляционные материалы.

Заливочный алюмофосфатный компаунд АФС-4 исследовали в макетах пазов статора низковольтной электрической машины в сочетании со стеклослюдинитом или стеклослюдопластом [87]. В качестве проводника использовали стержни из нержавеющей стали. Толщина изоляции на сторону — 1 мм. Стержни обмотки после изолировки слюдосодержащими материалами цементировали в пазу компаундом АФС-4. Конструкция изоляции макета аналогична изоляционной конструкции реальной обмотки. После старения при 500-700 °С - 3000 ч электроизоляционные характеристики макетов не изменились. Unр изоляции макетов быстро стабилизировалось на уровне 3 кВ, а Rиз составляло 1012 —1013 Ом. Срок службы неорганической изоляции в значительной степени зависит от конструктивных особенностей обмотки электрической машины, поэтому длительные испытания, как правило, следует проводить в макетах, наиболее полно воспроизводящих условия работы электрической изоляции в реальной конструкции.
Так, например, заливочные алюмофосфатные компаунды АФ-5 и АФ-13-32 исследовали в условиях комплексных воздействий электрических, механических (статических и динамических), а также термических нагрузок. Изготовлены и испытаны макеты, имитирующие условия тепловыделения и сопутствующие явления (тепловые напряжения, деформации, эффективность охлаждения) в основной подвижной зоне реактора [88]. Макеты представляли собой нагреватели, в качестве электрической изоляции которых использовали нагревостойкий заливочный компаунд АФ-5 или АФ-13-32. Нагреватель состоял из корпуса 2 с кольцевыми пазами, в которые укладывали спираль из нихромовой проволоки диаметром 1,2 мм в два параллельных ряда, и крышек 1 и 3, приваренных к корпусу (рис. 10.4). В пазы заливали компаунд, на прессе кольцами выдавливали избыток его и термообрабатывали — таким образом стенки паза покрывались твердым слоем компаундов АФ-5 толщиной 1,5 мм. Затем пазы снова заполняли компаундом, в который прессом вдавливали нихромовую спираль, после чего приваривали крышки. Зависимость R изоляции от температуры в вакууме при остаточном давлении 10-2 Па приведена в табл. 10.2.

Таблица 10.2. Зависимость R, Ом, изоляции нагревателя от температуры

Рис. 10.4. Эскиз электронагревателя:
Эскиз электронагревателя
1-3 - крышки; 2 - корпус; 4 - паз с компаундом; 5 - спираль из нихрома

Так как макет должен имитировать работу в основной подвижной зоне, нагреватель был закрыт оболочками, установлен на вращающийся диск и подвергнут динамическим испытаниям в тяжелых условиях с большими центробежными нагрузками, вибрацией, тепловыми напряжениями, высокой рабочей темпера турой, цикличностью нагрева и охлаждения и т.д. В табл. 10.3 приведены динамические результаты испытаний.
При испытаниях на снятие наибольшей мощности при п = 5000 об/мин была зафиксирована мощность 5,2 кВт — режим повторяли 4 раза с периодом в 0,5 ч.

Для изолирования обмоток добавочных полюсов, индукторных катушек с большой тепловой нагрузкой, лобовых частей стержней роторной обмотки в электродвигателях переменного тока, катушек якорей тяговых электродвигателей применяли витковую изоляцию, изготовляемую методом электрофоретического осаждения [89]. Этот же метод использовали для получения изоляции ленточной обмотки возбуждения генератора. Разработаны эмульсионные составы на основе дисперсий слюды мусковит, флогопит и фторфлогопит. Электрофоретическое осаждение этих составов проводили на отформованные прямоугольные образцы из никеля и нержавеющей стали размером 12x1x0,1 мм, при этом получали тонкое равномерное покрытие толщиной 40 мкм.

Таблица 10.3. Динамические результаты испытаний электронагревателя при Т=80ч


Ток, А

Напряжение, В

Электри
ческое
сопротив-

Максимальная температура оболочки, Мощность, при

ление,
Ом

Вт

1000
об/мин

2000
об/мин

3000
об/мин

3500
об/мин

4

40

10

160

42

39

39

39

6

60

10

360

68

53

49

49

8

80

10

640

100

75

65

68

10

100

10

1000

148

100

90

89

11,1

120

10*

1332

180

-

-

-

12

130

10*

1560

200

145

122

115

14

150

10*

2100

260

187

158

148

15

160

10*

2400

290

205

171

170

0

0

10

0

25

27

29

32

* Приблизительные значения.

 

 

 

 

Макеты, на которых проводили исследование изменения свойств изоляции в процессе длительного теплового старения при 850 °С, представляли собой пазовую коробочку из нержавеющей стали, в которую укладывали по пять образцов прямоугольного провода с электрофоретическим покрытием, обернутых гибким стеклослюдинитом или миканитом. Концы проводников отгибали, имитируя лобовую часть обмотки электродвигателя. Собранные макеты подвергали двукратной пропитке в вакууме суспензией керамического наполнителя в кремний- органическом связующем. Выступающие из пазовой коробочки лобовые части макета покрывали алюмофосфатным компаундом. Изоляцию макетов после сборки, пропитки и компаундирования испытывали напряжением 250 В в течение 1 мин. Тепловое старение макетов проводили в воздушной среде и в вакууме в течение 2000 ч. Каждое испытание проводили на двух макетах (для восьми точек). На рис. 10.5 приведена зависимость R межвитковой изоляции на основе слюды мусковит от времени теплового старения в воздухе (рис. 10.5, а) и в вакууме (рис. 10.5, б). Значение макетов на основе мусковита при температурах 400-600 °С на три-четыре порядка ниже значения при 20 °С в воздушной среде и на четыре-пять порядков ниже значения в вакууме, а после 2000 ч старения при этих температурах Rm остается на уровне исходного. Более высокое значение в вакууме по сравнению с воздушной средой обусловлено отсутствием в изоляции влаги воздуха. На рис. 10.6 приведена зависимость R межвитковой изоляции на основе флогопита и фторфлогопита от времени старения в вакууме при температурах 600 и 850 °С (флогопит) и 850 °С (фтор- флогопит). При 850 °С лучшие свойства изоляции получены на макетах, в которых применен фторфлогопит; так, например, после 2000 ч старения уровень Rиз не изменился по сравнению с исходным.

Puc. 10.5. Зависимость сопротивления межвитковой изоляции на основе мусковита, нанесенной электрофорезом, от времени старения в воздухе (а) и в вакууме
(б):
1, 4 - старение при 400 С; 2, 5 - при 500 °С; 3,6 - при 600 °С; 1-3 - измерения при 20 °С; 4-6 - при 400, 500, 600 °С (соответственно)

Рис. 10.6. Зависимость сопротивления межвитковой изоляции на основе флогопита и фторфлогопита, нанесенных электрофорезом, от времени старения в вакууме: 1, 5 - фторфлогопит; 2, 3, 4, 6 - флогопит; 1, 2, 5, 6 - старение при 850 °С; 3, 4 - старение при 600 °С; 1-3 - измерение при 20 °С; 4-6 - измерение при температуре старения
Рис. 10.7. Температурная зависимость сопротивления межслойной изоляции 4-5А и промазочных составов 4-5А (1, 2) или СПВ-20 (1, 4):
1, 3 - до старения; 2,4- после 4000 ч старения в вакууме при 800 °С
Таблица 10.4. В, межвитковой изоляция макетов после 2000 ч старения

В табл. 10.4 приведены значения Uπρ межвитковой изоляции макетов, изготовленных на основе разных слюд методом электрофоретического осаждения, после 2000 ч старения в разных средах при разных температурах. Испытания проводили при 20 °С и при температуре старения.
Значение Uпр межвитковой изоляции в вакууме примерно в 3 раза выше, чем на воздухе, что объясняется разным уровнем электрической прочности среды. При 600 °С Uπρ изоляции на основе флогопита почти в 2 раза выше, чем изоляции на основе мусковита, при 850 °С лучшие результаты получены на фторфлоголите.
По значению Uπρ после 2000 ч старения в вакууме при 600 °С электрофоретическая изоляция не уступает другим известным видам изоляции и даже превосходит их, как видно из данных табл. 10.5. Разработанные электрофоретические покрытия толщиной 40—200 мкм могут применяться на отформованных элементах катушек электрических машин.
Рассмотрено поведение изоляции макетов электротехнических устройств в условиях вакуума при температуре до 800 °С. Конструктивно макеты представляли собой обмотку из провода РК 4-5А, промазанную стеклокерамической композицией 4-5А или составом СПВ-20 [29]. На рис. 10.7 приведена температурная зависимость R межслойной изоляции 4-5А и промазочных составов 4-5А или СПВ-20. С повышением температуры до 800 °С значение Uиз снижается до 103-5х х 103 Ом (с составом СПВ-20 на порядок больше). После старения при температуре 800 °С в течение 4000 ч значение Rиз при 800 °С улучшилось примерно на порядок для обоих составов. Значения Rиз определяли через каждые 100 °С.

Таблица 10.5. Пробивное напряжение различных видов изоляции после 2000 ч старения при 600 °С


Изоляция

Толщина изоляции между витками, мкм

^пр> В

Электрофоретическое покрытие на основе:

мусковита

80

960

флогопита

80

1780

Сгеклослюдинитовая лента на кремний· органическом связующем

350

600

Провода обмоточные марок:

ПОЖ-12а

340

960

ПЭЖБ

70

290

ПЭСК

50

240

 На рис. 10.8 приведены зависимости R межслойной изоляции 4-5 А и промазочных составов 4-5 А (7) или СПВ-20 (2) от времени старения в вакууме при 800 °С. Примерно после 1000 ч старения Rиз обоих составов возрастало на полпорядка, при 800 С сохранялось на уровне 5 103-104 Ом вплоть до 4000 ч старения. Повышение Rиз в процессе первых 1000 ч воздействия температуры 800 °С в вакууме свидетельствует, по-видимому, об уплотнении покрытия за это время и уменьшении в нем количества стекловидной составляющей за счет химического взаимодействия между компонентами, а также кристаллизации стеклосвязки.

Рис. 10.8. Зависимость сопротивления межслойной изоляции 4-5А и промазочных составов 4-5А (7) и СПВ-20 (2) от времени старения в вакууме при 800 °С

Рис. 10.9. Температурная зависимость RКОрП макетов с различной изоляцией: 1 - провод ОС-92-17 + фторфлогопит; 2-провод (9A + ОС-92-17) +фторфлогопит в вакууме

Макеты датчиков расходомеров жидких металлов представляли собой Ш-образный магнитопровод с 10—12 пазами прямоугольной формы размерами 10х20 и 20x30 мм [90].

Пакет магнитопровода толщиной 40 мм собирали из листов пермендюра толщиной 0,25 мм. На пазы и стенки магнитопровода наносили корпусную изоляцию толщиной 0,8-0,15 мм из фторфлотопите (электрофоретическим методом), органосиликатного материала ОС-92-17 (пульверизацией) или из стеклокерамики 9А в сочетании с материалом ОС-92-17. В изолированные пазы в несколько слоев наматывали провода диаметром 0,5 и 1,5 мм, изготовленные с тонкослойной изоляцией из состава ОС-92-17 (толщиной 0,02-0,03 мм) или стеклокерамики 9А (толщиной 0,015— 0,02 мм) или с комбинированной изоляцией из стеклокерамики 9А и состава ОС-92-17 (общей толщиной 0,1—0,13 мм). Слои обмоток промазывали и сверху защищали цементирующими и промазочными алюмохромфосфатными составами (АХФС) или пропиточным составом (СПВ-8). Собранные макеты сушили при 300 °С на воздухе, затем обжигали в вакуумной печи при 600 °С, периодически в камеру вводили воздух для доокисления продуктов разложения связующих в материалах.
Испытания макетов датчиков проводили в вакууме при 800 °С - 2000 ч. В процессе старения определяли R межслойной и корпусной изоляции при температуре старения. На рис. 10.9 приведена температурная зависимость Rкорп изоляции, выполненной из разных материалов: фторфлогопита с проводом из ОС-92-17 или фторфлогопита с проводом из стеклокерамики 9А, защищенной составом ОС-92-17. С подъемом температуры Rиз снижается, при 800 °С уровень составляет 10 *Ом, данные обоих составов близки.

1 - фторфлотопите 2 - ОС-92-17; 3 - 9А + ОС-92-17
1 - 9А + ОС-92-17; 2 - 9А; 3 - ОС-92-17

На рис. 10.10, 10.11 приведены зависимости Rкорп и Rмежсл от времени старения изоляции макетов, выполненных из разных материалов: фторфлогопита, органосиликатного состава ОС-92-17, стеклокерамики 9А или их сочетаний. Значения Rκορπ и Rмежсл изоляции через 400-500 ч старения в вакууме при 800 °С стабилизируются, за это время основные превращения в изоляционных материалах заканчиваются.

Рис. 10.10. Зависимость Rкорп от времени старения в вакууме при 800 °С для изоляции макетов, выполненной из материалов:
Рис. 10.11. Зависимость Rмежсл от времени старения в вакууме при 800 °С для изоляции макетов, выполненной из материалов:


Длительность процесса стабилизации можно объяснить большой массой материала, заложенного в изоляцию. В результате химических превращений в материалах значение R изоляции улучшается примерно на порядок - при температуре 800 °С оно составляет 104-105 Ом (корпусная изоляция) и 103-104 Ом (межслойная), при этом  стабилизируется на этом уровне вплоть до 2000 ч старения в вакууме при 800 °С. Лучшие результаты на обоих видах изоляции (корпусной и межслойной) получены с применением комбинированного покрытия — грунт из 9А толщиной 0,01-0,015 мм, верхний слой из ОС-92-17 толщиной 0,015 мм. Такое покрытие повышает эластичность провода и улучшает электрические свойства системы изоляции.



 
« Высоковольтные выключатели переменного тока   Диспетчерский пункт района распределительных сетей »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.