Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Справочник по наладке вторичных цепей

Проверка защиты шин ДЗШТ - Справочник по наладке вторичных цепей

Оглавление
Справочник по наладке вторичных цепей
Измерительные приборы и устройства
Проверка изоляции вторичных цепей
Векторные диаграммы в цепях тока и напряжения
Вторичные цепи трансформаторов тока
Вторичные цепи трансформаторов напряжения
Проверка и настройка релейной аппаратуры и вторичных устройств
Проверка и настройка индукционных реле тока
Проверка и настройка реле времени
Проверка и настройка электромагнитных промежуточных и сигнальных реле
Проверка и настройка поляризованных реле
Проверка и настройка реле мощности
Наладка устройств аварийной, технологической, предупредительной и командной сигнализации
Наладка устройств контроля изоляции сети постоянного тока
Схемы включения реле направления мощности в защитах от междуфазных КЗ
Схемы включения реле направления мощности на фильтры тока и напряжения
Конструкция устройств МТЗ
Наладка комплектных защит
Проверка защит под нагрузкой
Принципы выполнения дифференциальных токовых защит
Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ
Проверка и настройка реле серии ДЗТ-11
Проверка защиты типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)
Проверка защиты шин ДЗШТ
Комплексная проверка защит
Проверка защиты рабочим током и напряжением
Конструкция газовых реле
Проверки и испытания газовых реле до установки
Струйные реле
Монтаж газового реле и проверка защиты
Проверка защит и устройств сигнализации
Технические сведения о дистанционных защитах
Выполнение элементов дистанционной защиты
Наладка устройств и комплектов защиты
Наладка дистанционных реле сопротивления
Комплексная проверка дистанционной защиты
ЭПЗ-1636 трансформатор — линия
ДФЗ данные
Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ
Проверка и настройка органа манипуляции ДФЗ
Проверка и настройка органа сравнения фаз и блокировки ДФЗ
Комплексная проверка ДФЗ
Проверка  ДФЗ током нагрузки линии
Схемы включения реле направления мощности поперечных дифференциальных защит
Наладка и проверка поперечных дифференциальных направленных защит под нагрузкой
ДЗЛ-2 данные
Проверка элементов ДЗЛ-2
Комплексная проверка ДЗЛ-2
КЗР-3 устройство
Блок-реле защиты ЗЗГ-1
Блок-реле КРС-2
РТФ-6М
РЗР-1М
Аппаратура устройств РЗА на переменном токе
Источники оперативного тока
Схемы устройств РЗиА на переменном токе
Наладка устройств РЗА на переменном токе
Приложения

4.5. Проверка дифференциальной защиты шин с торможением типа ДЗШТ
Дифференциальная защита шин с торможением типа ДЗШТ предназначена для действия при всех КЗ на шинах напряжением 110—< 330 кВ тех объектов, на которых из-за повышенных погрешностей трансформаторов тока или по каким-либо другим причинам не может быть использована дифференциальная защита, выполненная на базе реле с насыщающимися трансформаторами тока (РНТ). Дифференциальная защита шин ДЗШТ имеет высокую чувствительность даже при значительных (до 30—40 %) погрешностях трансформаторов тока, быстродействие, относительно малое потребление мощности, возможность повышения чувствительности без применения дополнительных реле при опробовании и АПВ шин. Наличие промежуточных трансформаторов тока с регулируемыми коэффициентами трансформации, устанавливаемыми в цепях каждого присоединения, позволяет использовать защиту при неравенстве коэффициентов трансформации основных трансформаторов тока.
В случае отсутствия уставок при наладке защиты ДЗШТ рекомендуется ток срабатывания избирательного органа принимать равным 0,8/ном- Ток срабатывания органа контроля исправности цепей тока рекомендуется устанавливать минимальным по шкале уставок. Однако в условиях эксплуатации может потребоваться его корректировка с учетом отстройки от токов небаланса трансформаторов тока в реальных режимах работы защиты.
В объем проверки защиты ДЗШТ входит проверка блока логической части, проверка промежуточных трансформаторов тока, проверка и настройка частотных фильтров, проверка пусковых органов, проверка избирательных органов, проверка органа контроля исправности цепей тока.
Проверки блока логической части. Блок логической части включает в себя стабилизатор напряжения и промежуточные реле-повторители. Стабилизация напряжения проверяется измерением напряжения на выходе делителя (выводы 8-3) при изменении входного напряжения па выводах 8-2 от 0,8 Uном до 1,1 Uном в двух режимах: при включенной и отключенной нагрузке (реле KL1, KL2 или KL3, KL4). Режим включенной нагрузки имитируется замыканием между собой выводов 8-6-5 или 8-7-4. Напряжение на выходе делителя изменяется в пределах 85±ЗВ. При одинаковых входных напряжениях напряжение на выходе делителя в режиме отключенной нагрузки может превышать напряжение при включенной нагрузке не более чем на 2 В.
Проверка промежуточных реле-повторителей KL1—KL4 осуществляется подачей напряжения от регулируемого источника постоянного тока через миллиамперметр на выводы 6-2 (5-2,7-2 и 4-2). Измеряется ток срабатывания реле, который должен находиться в пределах 3,5— 6,5 мА. Коэффициент возврата реле должен быть не ниже 0,4. Время срабатывания реле проверяется при подаче на вход делителя (вывода 8-2) номинального напряжения. Переключатель «Пуск» миллисекундомера подключается к выводам 8-6 (8-5, 8-7, 8-4). Останов миллисекундомера осуществляется контактами реле KL1—KL4 (выводы 15-16, 11-12, 19-20 и 23-24 соответственно). Время срабатывания каждого из реле должно быть в пределах 10—15 мс.
Проверка промежуточных трансформаторов тока TAL. Измеряется сопротивление постоянному току вторичных обмоток TAL, которое для всех исполнений должно быть в пределах 1750 0м±5%. Проверяется полярность выводов обмоток. При этом за начало первичных обмоток принимаются выводы 6, 14, 22, тогда начало вторичных обмоток будут 27, 25, 23 соответственно. Снимается характеристика намагничивания U2 = f (/2) подведением к вторичной обмотке TAL переменного тока /2 в пределах от 0,15 до 1,7 мА и измерением на ней напряжения 02- На основе характеристики намагничивания вычисляются сопротивления TAL, кОм, со стороны вторичной обмотки:

Отклонение действительных значений Z2 от Z2 по типовой характеристике (рис. 4.20) при одном и том же токе не должны отличаться более чем на 10 %. Большие отклонения свидетельствуют о неисправности TAL.
Коэффициент трансформации проверяется на рабочем ответвлении первичной обмотки при токе, равном 2 /ном. Вторичные обмотки T/4L должны быть подключены к основному блоку ДЗШТ. Отклонение действительных коэффициентов трансформации от расчетных, указанных в табл. 4.4, не должно превышать ±3 %.

Рис. 4.20. Типовая характеристика намагничивания промежуточных трансформаторов тока
Рис. 4.21. Типовые характеристики частотных фильтров:
1 — характеристика фильтра пробки 2-й гармоники пусковых и избирательных органов; 2 — характеристика комбинированного фильтра-шунта пускового органа  3 — характеристика последовательного фильтра-шунта органа контроля исправности цепей тока
Проверка и настройка частотных фильтров. Для проверки частотных фильтров используется генератор низкой частоты с регулируемым напряжением на выходе. Напряжение от ГНЧ подается поочередно на входы всех фильтров.
Таблица 4.4. Расчетные коэффициенты трансформации TAL


Ihom’ A

Ответвления
первичной
обмотки

nт расч

Iном’ А

Ответвления
первичной
обмотки

nт расч

1

30

334

5

6

1670

 

25

400

 

5

2000

 

20

500

 

4

2500

 

15

668

 

3

3340

-

10

1000

 

2

5000

При этом измеряются напряжения и токи фильтров и вычисляется их входное сопротивление. Испытания всех фильтров производятся в диапазоне частот 25—500 Гц. При испытаниях один из выводов каждого фильтра отпаивается. По окончании испытаний схема должна быть восстановлена.
Испытание фильтра-пробки второй гармоники (LIC1 — пусковой орган и LC — избирательный орган) и снятие характеристики производится при неизменном токе на его входе, равном 0,5 мА, для чего напряжение на фильтре изменяется в пределах 1,5—50 В. Входное сопротивление фильтра должно иметь максимальное значение (90— 100kOm) при частоте 100 Гц. Типовая характеристика фильтра пробки второй гармоники Z=cp(f) приведена на рис. 4.21. Возможные отклонения фактических значений Z при заданной частоте от указанных на рис. 4.21 составляют от —5 до +10 %. В случае более значительных отклонений производится проверка емкости конденсатора и регулировка воздушного зазора магнитопровода дросселя.
Испытание комбинированного фильтра-шунта пускового органа L2C2L3 производится при неизменном токе на его входе, равном 5 мА. Напряжение на фильтре изменяется в пределах 0,2—60 В. Входное сопротивление фильтра обычно имеет максимальное значение (10— ПкОм) при частоте 50 Гц, а минимальное (50—100 Ом)—при частоте 150 Гц. Отклонения фактических значений Z от типовых (рис. 4.21) при одинаковых частотах должны лежать в диапазоне от —5 до +10 %. При более существенных отклонениях значений Z необходимо измерить емкость конденсатора С2 и подрегулировать воздушный зазор магнитопроводов дросселей L2 и L3. Сначала регулируется зазор дросселя L2 по условию настройки на резонанс токов при частоте 50 Гц контура L2C2, а затем — зазор дросселя L3 по условию последовательного резонанса при частоте 150 Гц (регулировка на минимум Z при частоте 150 Гц).
Последовательный фильтр-шунт второй гармоники, входящий в схему органа контроля исправности цепей тока (LC), проверяется при неизменном токе в его цепи, равном 5 мА. Напряжение на фильтре изменяется в пределах 0,3—10 В. Обычно входное сопротивление фильтра имеет явно выраженный минимум (70—90 Ом) при частоте 100 Гц. Возможные отклонения фактических значений Z при данной частоте от значений Z типовой характеристики (см. рис. 4.21) не должны превышать ±10%. В случае более существенных отклонений необходимо проверить емкость конденсатора С и подрегулировать воздушный зазор в магнитопроводе дросселя L.
Проверка пусковых органов производится в полной схеме защиты при полностью собранных вторичных цепях TAL по схеме, приведенной на рис. 4.22. Испытания проводятся при имитации однофазных КЗ от трех TAL, два из которых относятся к присоединениям I и II систем шин, а один — к шиносоединительному выключателю. Схема рис. 4.22 позволяет имитировать КЗ на I и II системах шин, а также внешние КЗ.
При имитации КЗ в защищаемой зоне на одной из систем шин (например, включено А А1 и замкнут выключатель St, что соответствует КЗ на I системе шин) регулированием токов при включении каждой из фаз поочередно устанавливаются значения начальных токов при срабатывании /СР,о и возврате защиты для четырех сочетаний крайних уставок регулировочных резисторов R1 и R4 (0 и 50 делений по шкале). Значения начальных токов срабатывания должны находиться в пределах: I диапазон—(0,55+0,15-:- 1,6±0,4)/Ном, П диапазон — (1,05±0,2 - 2,2±0,4)/Ном.
Коэффициент возврата должен быть не менее 0,9. Фиксация срабатывания и возврата производится по замыканию и размыканию контактов 15-16 или 17-18 реле KL1 блока логической части.
Настройка уставок производится по схеме рис. 4.22. До настройки регулировочные резисторы устанавливают в положения: R1 — на нулевом делении; R4 — на 50 делениях. Устройством АА1 устанавливают заданный ток срабатывания при отсутствии торможения /=/Ср,о- Регулированием резистора R4 добиваются срабатывания пускового органа на выбранном заранее диапазоне.

Рис. 4.22. Схема проверки защиты ДЗШТ
При вставленном измерительном штыре в разъем XI микроамперметром, подключенным к выводам измерительного разъема, фиксируется значение тока срабатывания магнитоэлектрического реле, который должен находиться в пределах 70—100 мкА. При включенном микроамперметре ток срабатывания пускового органа будет несколько больше, так как микроамперметр увеличивает сопротивление цепи обмотки магнитоэлектрического реле. Рекомендуется использовать микроамперметр с Rвн< <200 Ом (М1200, М1201, М2020 и др.).
Настройка заданного коэффициента торможения пусковых органов всех фаз осуществляется при питании цепей защиты со стороны I системы шин и торможения со стороны II системы шин по схеме рис. 4.22. Перед началом проверки, в случае использования в качестве источников питания комплектных устройств типа У5052, необходимо тщательно провести фазировку цепей питания установок АА1 и АА2.
На резисторе R1 выставляется 50 делений, переключатель S20 «Ток» блока К514 устройства АА2 устанавливается в положение «Обратно» и замыкаются выключатели S1 и S2 на схеме рис. 4.22. Устройством АА2 устанавливается ток /2 = 0,5 /сРо. а устройством АА1— ток /1 = /2+/д = (£т+ 1,5)/сРо, где h = 0,5 /сро; /д - kTI,+Im = 2Ат/г + + /сро = (£т+1)/ср0-
Регулированием резистора R1 добиваются срабатывания пускового органа. Положение резисторов R1 и R4 фиксируется в протоколе.
Производится проверка выставленных уставок при питании цепей защиты со стороны II системы шин и торможения со стороны I системы шин в трех режимах:
во вторичных цепях промежуточных трансформаторов тока TAL вставлены все блоки;
вынуты блоки четырех присоединений;
вынуты все блоки, кроме двух, которые являются источниками питания защиты.
Для указанной проверки ток /2 устанавливается устройством АА1, а срабатывание пускового органа осуществляется регулированием тока /1, получаемого от источника питания АА2 (положение переключателей на блоках К514 устройств АА1 и АА2 не меняется и соответствует предыдущей проверке). При уменьшении количества подключенных вторичных цепей промежуточных трансформаторов тока TAL (вынуты блоки присоединений) увеличивается чувствительность срабатывания пускового органа при отсутствии торможения (1т уменьшается) и уменьшается коэффициент торможения. При полностью вынутых блоках /сро может уменьшиться до 40 %, а £т — до 20 %.
Тормозные характеристики /д.ср=f(/т) снимаются в условиях имитации сквозного КЗ на рабочей уставке. Схема проверки та же, что и при настройке коэффициента торможения. С помощью установки АА2 ток /2 изменяется от нуля до тока внешнего КЗ. Изменяя ток /i установкой АА1, добиваются срабатывания пускового органа. Коэффициент торможения подсчитывается по формуле

где /д.ср—Л—/2! /т—2/2.
Для условий КЗ в зоне без торможения (на рис. 4.22 выключатель S1 замкнут) и внешнего КЗ при отсутствии дифференциального тока (замкнуты выключатели S3, S2 и S4) с помощью микроамперметра, подключенного через измерительный разъем в цепь обмотки магнитоэлектрического реле, снимается характеристика /р=f (/вх) - При имитации внешнего КЗ ток в цепи микроамперметра должен изменить знак на противоположный. Типовые характеристики /р=/(/вх) приведены на рис. 4.23. Отклонения измеренной характеристики от типовой не должны быть более 10 %.
Проверка избирательного органа выполняется по схеме, приведенной на рис. 4.22. Для создания условий наблюдения за работой избирательного органа необходимо на блоке логической части в этом случае замкнуть выводы 17-18.
При имитации КЗ поочередно на I и II системах шин (в первом случае включается АА1 и замыкается выключатель S1, а во втором включается АА2 и замыкается выключатель S2) проверяются токи срабатывания и возврата реле К1 и К2 на крайних уставках регулировочного резистора R1 (0 и 50 делений по шкале). Значения начальных токов срабатывания при поочередном питании цепей фаз А, В и С должны быть примерно равными и находиться в пределах (0,45± ±0,1 -5-1,1±0,3) /ном. Коэффициент возврата избирательного органа должен быть не меньше 0,9. При данных испытаниях токи срабатывания магнитоэлектрических реле измеряются микроамперметром с /?„„<200 0м. Токи срабатывания магнитоэлектрических реле К1 и К2 должны находиться в пределах 70—100 мкА.
В тех же условиях, что и выше, но уже при имитации двухфазных КЗ на фазах АВ, ВС и СА повторно проверяются токи срабатывания реле К1 и К2, которые должны быть примерно в 2 раза меньше, чем при однофазном К.З.

Рис. 4.23. Типовые характеристики /р=[(/вх) пускового органа  а — КЗ в зоне защиты; б — внешнее КЗ
Рабочая уставка устанавливается при имитации однофазного КЗ на фазе А. Для этого резистор R1 устанавливается в положение «50 делений» и испытательной установкой регулируется заданный ток. Изменяя положение резистора R1, добиваются срабатывания избирательного органа. Уставка проверяется при имитации всех видов однофазного и двухфазного КЗ на обеих системах шин.
Тормозные характеристики избирательного органа h—f(h) и /2= —f(h) снимаются при имитации однофазного КЗ на двух системах шин одновременно. Для этого в схеме рис. 4.22 включаются выключатели S1 и S2 (S3 и S4 разомкнуты), переключатели «Ток» блоков К514 устройств АА1 и АА2 устанавливаются в положение «Прямо».
Для условий КЗ на I и II системах шин (поочередно включены АА1 и АА2 при разомкнутом выключателе S3) с помощью микроамперметра, подключенного через измерительные штыри, вставленные в разъем Х2, снимается характеристика /р=/(/вх). Типовые характеристики приведены на рис. 4.24. Отклонения измеренной' характеристики от типовой не должно быть более 10 %.
Т а б л и ц а 4.5. Регулирование угла сдвига фаз токов U и /2

 

/,—устройство АА1

/8—устройство АА2

ф, град

Питание подано от фаз

Положение переключателя S20 блока К514

Питание подано от фаз

Положение переключателя S20 блока К514

0
60
120
180
240
300

А-0
В- 0 С—о А-0 В-0
с—о

Прямо
Обратно
Прямо
Обратно
Прямо
Обратно

• А-0

Прямо

Проверка органа контроля исправностей цепей тока производится в общей схеме испытаний (см. рис. 4.22) при имитации однофазных и двухфазных КЗ на любой из систем шин для крайних уставок резистора R1 (0 и 50делений). Значение тока срабатывания при имитации однофазного КЗ должно находиться в пределах (0,055+0,01-г- 0,07±0,0.15)/НОм-
Выставляется рабочая уставка и проверяется ток срабатывания магнитоэлектрического реле, который должен находиться в пределах 70—100 мкА. Микроамперметр подключается через измерительные штыри, вставленные в разъем Х/а2—Х/al вместо микроамперметра, установленного на панели защиты.
Снимается характеристика Ip=f(h>i). Типовая характеристика при
Рис. 4.25. Типовая характеристика /р=/(/вх) органа контроля цепей тока

Рис. 4.24. Типовая характеристика /р== / (/вх) избирательного органа
Угловые характеристики /1Cp=f(<p) при /2=const=2 /НОм и /2Ср = =/(ф) при /i=const=2/ном снимаются по схеме рис. 4.22 при включенных устройствах АА1 и АА2 и выключателях S1 и S2. Контроль за срабатыванием избирательного органа можно вести как по срабатыванию реле К1, так и по срабатыванию реле К2. Чтобы не усложнять схему проверки, угол сдвига ср между токами h и h можно производить изменением фазы питающего напряжения устройств АА1 и АА2 (табл. 4.5).
ведена на рис. 4.25. Отклонение измеренной характеристики от типовой более чем на 10 % указывает на неисправность диода УВ9.
Дополнительные проверки:
а)   проверка диодов Уй1—У040 пусковых органов производится на отсутствие пробоя и обрыва цепей при вынутых из блока рамках по схеме рис. 4.26. Отсутствие пробоя проверяется измерением обратного сопротивления мегаомметром на 500 В каждой из двух групп диодов между объединенными средними точками полумостов и соответствующим полюсом моста. Соединение средних точек полумостов выполняется с помощью временно устанавливаемых перемычек.

Рис. 4.26. Схемы проверки диодов выпрямительного моста пускового органа и органа контроля исправности цепей тока: а — измерение обратного сопротивления; б — проверка выпрямительных групп
Рис. 4.27. Проверка элементов схемы сравнения избирательного органа
Сопротивление каждой из двух групп диодов должно быть не менее 0,2 МОм. Отсутствие обрыва проверяется путем измерения выпрямленного напряжения на нагрузке Л = 500 Ом при поочередном подведении между средними точками каждой пары полумостов переменного напряжения, равного 100 В. При отсутствии обрывов {УВыпр=90В. При обрыве цепи диода, входящего в один из полумостов, выпрямленное напряжение снизится примерно в 2 раза;
б)   проверка диодов У041—УБ44 пусковых органов производится при отклонениях измеренной характеристики /р=/(/вх) от типовой более чем на 10 %;
в)   проверка диодов Уй1—УВ12 избирательного органа и резисторов R2—R13 производится по схеме рис. 4.27. При вынутом из разъема блоке избирательного органа и попарном питании полумостов, относящихся к I и II системам шин, постоянным током двух направлений измеряется падение напряжения от прямого тока на соответствующих резисторах, а также обратное напряжение на запертых диодах. При исправных диодах и резисторах указанные напряжения должны быть равны примерно половине приложенного напряжения. Проверка производится при / = 50 мА и установленных штырях XI и Х2 в положении «КЗ»;
г)   проверка диодов VD13—VD16 избирательного органа производится при отклонениях измеренной характеристики /P = f(/Bx) от типовой более чем на 10 %;
д)   проверка диодов VDl—VD8 органа контроля исправности цепей тока производится по схеме рис.. 4.26 (см. проверку диодов VDl—VD40 пусковых органов). На время проверки выходной вывод моста VDl—VD8 со стороны одного из полюсов отпаивается.



 
« Индукционные реле тока   Устройство резервирования при отказе выключателя (УРОВ) в сетях 110—220 кВ »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.