Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Справочник по наладке вторичных цепей

Выполнение элементов дистанционной защиты - Справочник по наладке вторичных цепей

Оглавление
Справочник по наладке вторичных цепей
Измерительные приборы и устройства
Проверка изоляции вторичных цепей
Векторные диаграммы в цепях тока и напряжения
Вторичные цепи трансформаторов тока
Вторичные цепи трансформаторов напряжения
Проверка и настройка релейной аппаратуры и вторичных устройств
Проверка и настройка индукционных реле тока
Проверка и настройка реле времени
Проверка и настройка электромагнитных промежуточных и сигнальных реле
Проверка и настройка поляризованных реле
Проверка и настройка реле мощности
Наладка устройств аварийной, технологической, предупредительной и командной сигнализации
Наладка устройств контроля изоляции сети постоянного тока
Схемы включения реле направления мощности в защитах от междуфазных КЗ
Схемы включения реле направления мощности на фильтры тока и напряжения
Конструкция устройств МТЗ
Наладка комплектных защит
Проверка защит под нагрузкой
Принципы выполнения дифференциальных токовых защит
Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ
Проверка и настройка реле серии ДЗТ-11
Проверка защиты типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)
Проверка защиты шин ДЗШТ
Комплексная проверка защит
Проверка защиты рабочим током и напряжением
Конструкция газовых реле
Проверки и испытания газовых реле до установки
Струйные реле
Монтаж газового реле и проверка защиты
Проверка защит и устройств сигнализации
Технические сведения о дистанционных защитах
Выполнение элементов дистанционной защиты
Наладка устройств и комплектов защиты
Наладка дистанционных реле сопротивления
Комплексная проверка дистанционной защиты
ЭПЗ-1636 трансформатор — линия
ДФЗ данные
Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ
Проверка и настройка органа манипуляции ДФЗ
Проверка и настройка органа сравнения фаз и блокировки ДФЗ
Комплексная проверка ДФЗ
Проверка  ДФЗ током нагрузки линии
Схемы включения реле направления мощности поперечных дифференциальных защит
Наладка и проверка поперечных дифференциальных направленных защит под нагрузкой
ДЗЛ-2 данные
Проверка элементов ДЗЛ-2
Комплексная проверка ДЗЛ-2
КЗР-3 устройство
Блок-реле защиты ЗЗГ-1
Блок-реле КРС-2
РТФ-6М
РЗР-1М
Аппаратура устройств РЗА на переменном токе
Источники оперативного тока
Схемы устройств РЗиА на переменном токе
Наладка устройств РЗА на переменном токе
Приложения

Выполнение элементов защиты
Реагирующие органы схемы сравнения. В большинстве, случаев в качестве реагирующего органа схемы сравнения дистанционных реле сопротивления используется полупроводниковый нуль-индикатор, в отдельных комплектах используются магнитоэлектрические реле типа М237/054.
Принцип действия нуль-индикатор основан на сопоставлении длительности положительного (рабочего) и отрицательного (тормозного) сигналов на выходе схемы сравнения и фиксации превышения рабочего сигнала над тормозным. Резисторы R3, R3' создают опорный уровень (уровень нуля) и определяют чувствительность схемы (рис. 8.2).
Сигнал с выхода схемы сравнения KZ через микросхему D1 сравнивается с опорным уровнем. В зависимости от потенциала сигнала схемы сравнения относительно уровня нуля на выходе D.1 формируется нормируемый по величине сигнал той или иной полярности.
Через резистор R2 происходит заряд конденсатора С2 током, полярность которого определяется полярностью сигнала на выходе D1. Включенные встречно диоды VD1 и VD2 ограничивают уровень заряда конденсатора при любой полярности. Микросхема D2 по цепи обратной связи через резистор R5 обеспечивает заданный уровень на не- инвертируемом входе. При достижении заданного уровня потенциала на конденсаторе С2 меняется полярность не выходе D2 и полярность опорного сигнала D2. С выхода D2 через согласующий транзистор VT сигнал поступает на исполнительный орган — промежуточное реле К. Схема исполнительных цепей реле сопротивления KZf, KZ2, KZ3 выполнена с использованием одного выходного промежуточного реле К, которое установлено конструктивно в реле KZ2; выходные блоки в схемах KZ1 й KZ3 отсутствуют.
Высокочувствительное магнитоэлектрическое реле МЭР типа М237/054 имеет ток срабатывания 6—12 мкА, ток термической стойкости 2 мА. Реле герметичное, имеет замкнутое стальное цилиндрическое ярмо, цилиндрический стальной сердечник и постоянные магниты — полюсы, расположенные концентрически между ярмом и сердечником (рис. 8.3). Между сердечником и полюсами расположена рамка с катушкой.
Высокочувствительное МЭР обладает весьма низким нерегламенти- рованным коэффициентом возврата, практически близким к нулю. Для обеспечения высокой чувствительности /Ср = 6-ь12 мкА начальная затяжка пружин весьма незначительна, поэтому возможно залипание контактов при снятии с реле малых рабочих моментов. Надежный возврат МЭР в исходное положение обеспечивается тормозным током в обмотке в нормальном и послеаварийном режимах.
Ввиду малой массы рамки на реле возможно возникновение в подвижной системе колебательного процесса, приводящего к вибрации и нарушению надежного замыкания контактов. Для предотвращения этого явления обмотка МЭР, имеющая сопротивление 1400—2000 Ом,

Рис. 8.2. Принципиальная схема полупроводникового нуль-индикатора
шунтируется резистором R8 сопротивлением 15 кОм и емкостью С2. В этом случае реле работает в режиме критического успокоения и вибрация контактов при этом отсутствует. Защиту обмотки МЭР в реле KZ выполняют диоды VD1, VD2, ограничивающие напряжение на обмотке (рис. 8.3, в) и выполняющие функции, аналогичные функциям диодов VD6 и VD7 в схемах рис. 8.7 и 8.12.
Для обеспечения надежного действия МЭР предусмотрено ограничение напряжения постоянного тока на контактах реле и обязательное шунтирование контактов искрогасительным контуром. Допустимое напряжение на контактах МЭР должно быть не более 120 В. Напряжение в схему, где используются контакты МЭР, подается со стабилитронов, которые включаются последовательно с дополнительным резистором.
Блок питания выполнен по схеме двухтактного преобразователя с самовозбуждением (рис. 8.4). Напряжение оперативного постоянного тока на вход питания блока (зажимы 39-9 комплекта АК типа ДЗ-2 и 31-29 комплекта АК2 типа К310)1, обеспечивающего напряжение для нуль-индикаторов комплекта AKZ типа КРС-1) подается через дополнительные резисторы R3, R3' в АК и R4, R4' в АК2, установленные вне комплектов: плюс —на зажимы 39(31), минус — на зажимы 9(29),
* В дальнейшем для комплекта АК2 номера элементов будут даны в скобках.
С резистора Я32(1Ш) делителя Я31—В.32 (ИЮ-ЯП) отрицательное напряжение смещения подается на базы двух однотипных транзисторов УТ1, УТ2 через две полусекции обмотки а>2. Для обеспечения гарантированного открытия одного из них при подаче напряжения питания полусекции выполнены с неравным числом витков. Открытие любого из транзисторов вызывает протекание тока в цепи эмиттер — коллектор и приводит к появлению напряжения на соответствующей полусекции обмотки ш!. Напряжение на полусекции создает ЭДС на полной обмотке го і и на всех других обмотках трансформатора. Наведенная ЭДС на обеих полусекциях обмотки м'2 создает дополнительное отрицательное смещение на базе открытого транзистора, и дополнительное положительное на базе закрытого, этим обеспечивается надежное открытие одного и закрытие другого. Увеличение тока в цепи открытого транзистора происходит до насыщения магнитного потока в сердечнике, при этом скорость изменения потока и ЭДС в обмотках постепенно уменьшается, уменьшение тока вызывает появление ЭДС противоположной полярности.

Рис. 8.3. Упрощенная схема МЭР типа М237/054:
а — схематическое изображение конструкции МЭР: / — ярмо; 2 — сердечник; 3 — полюсы; 4 — рамка с катушкой; 5 — подвижный контакт; 6 — неподвижный контакт; б — схема внутренних соединений; в — включения обмотки МЭР в схеме сравнения К2\ г — схема включения контактов МЭР в цепи оперативного тока

Это приводит к открытию второго транзистора и появлению в другой полусекции обмотки тока, создающего ЭДС на ш2 и других обмотках трансформатора. Наведенные на обмотке ю2 ЭДС обеспечивают полное открытие второго транзистора и закрытие первого и т. д. Процесс происходит лавинообразно, в результате этого напряжение на каждой половине обмотки Ш] имеет прямоугольную форму, транзисторы V Т1 и УТ2 работают при этом в ключевом режиме.
Стабилизация напряжения на входе транзисторной схемы обеспечивается стабилитронами У9(У5), У10(У6); диод У08(Уй7) исключает повреждение элементов схемы при включении оперативного тока с обратной полярностью. На выходные обмотки w3, w4 включены выпрямители УСЗ (УС1), УС4 (УС2) со сглаживающими конденсаторами
Рис. 8.4. Схема блока питания дистанционных органов комплекта ДЗ-2, в скобках приведены номера зажимов и обозначения элементов комплекта КЗ 10

С7(С2), С8(СЗ). Реле КЬ8 обеспечивает работу сигнализации при отсутствии напряжения на выходе блока питания.
Дистанционный орган комплекта ДЗ-2. Направленные реле сопротивления К2 выполнены на принципе сравнения абсолютных значений двух выпрямленных напряжений рабочего и тормозного контуров £р и Ет (рис. 8.5). Принципиальная схема сравнения состоит из двух выпрямительных мостов    и УИ5-ьУй8, двух балластных резисторов И1, Я2, по которым протекают токи рабочего и тормозного контуров, и реагирующего органа — нуль-индикатора НИ, включенного на баланс напряжений контуров.
В комплексной плоскости сопротивлений характеристика реле представляет собой окружность, проходящую через начало координат, и расположенную ПОД УГЛОМ максимальной чувствительности реле фм.ч к оси активных сопротивлений R (рис. 8.6).
Принципиальная схема реле приведена на рис. 8.7. Реле содержит следующие элементы:
трансформатор напряжения ТУ/, позволяющий регулировать уставки по I и II зонам изменением суммарного числа витков двух последовательно включенных обмоток на вторичной стороне. Переключение уставок с I на II зону производится автоматически контактами выносного промежуточного реле КЬ1. Обмотка грубой регулировки содержит 80 % витков с возможностью переключений через 20 %, для каждой из зон имеется еще по обмотке с тремя отпайками каждая. Наличие отпаек позволяет через 5 % ступенчато регулировать уставку срабатывания, а резисторы Я29 и Я28, шунтирующие часть обмоток 1 и II зоны с 8 % витков, обеспечивают плавную регулировку в диапазоне между ступенями. Резисторы Я16—Ш9, Я20—Я25 обеспечивают стабильность сопротивления тормозного контура при регулировке уставок; первичная обмотка ТУ 1 имеет отвод для переключения числа витков при переходе к другому углу максимальной чувствительности;
трансреактор ТАУ1, имеющий две первичные обмотки, включаемые на разность токов двух фаз, и две вторичные обмотки. Изменением числа витков первичных обмоток можно изменять уставку реле сопротивления в 2 и 4 раза, обозначения у переключателей уставки 0,25; 0,5; 1,0 соответствуют номинальным значениям минимальных уставок К2> Ом на фазу, при /Ном=5 А; при исполнении реле на 1Вон—1 А данным
обозначениям соответствуют значения уставки, увеличенные в 5 раз: 1,25; 2)5; 5,0 Ом на фазу. Два значения угла максимальной чувствительности реле (65±5° и 80±5°) обусловлены тем, что вторичные обмотки трансреактора шунтируются резисторами R9, R11 (угол 65°) и RIO, R12 (угол 80°), имеющими различное сопротивление, сопротивление резисторов RIO, R12 почти в 4 раза больше, чем резисторов R9, R11;

Рис. 8.5. Упрощенная схема сравнения реле сопротивления

Рис. 8.6. Характеристики реле сопротивления комплекта ДЗ-2 в комплексной плоскости:
1 линия максимальной чувствительности; 2 — круговая характеристика реле: 3 — граничная линия срабатывания реле при близких двухфазных КЗ в режиме направления мощности
контур подпитки для обеспечения правильной работы реле при близких КЗ, состоящий из трансреактора TAV2 и конденсатора Сб. Для гарантии селективной работы защиты при КЗ на шинах «за спиной» через реагирующий орган должен проходить в этом режиме тормозной ток 8—15 мкА. Наличие такого тормозного тока приводит к смещению характеристики реле в I квадрант комплексной плоскости и к появлению «мертвой зоны» порядка 1 % сопротивления уставки. Для исключения «мертвой зоны» при двухфазных КЗ вблизи шин предусмотрена подпитка цепей напряжения KZ от неповрежденной фазы, на фазное напряжение которой включены последовательно соединенные обмотки TAV2 и С6; резонасный контур, образованный ими, настроен на частоту 50 Гц [3].
На рис. 8.6 представлена характеристика реле при близких КЗ, включенного на /ав и U а в с контуром подпитки (3—граничная линия срабатывания). При КЗ в начале зоны защиты между фазами АВ напряжение Uab снижается до нуля. Четкая направленность работы реле обеспечивается тем, что напряжение Uco, подводимое к контуру подпитки, остается неизменным — реле KZ работает в режиме реле направления мощности с неизменным углом фм.ч. При трехфазном КЗ в начале зоны постоянная подпитка от третьей фазы отсутствует, но запасенная резонансным контуром энергия исчезает постепенно, постоянно уменьшается и напряжение подпитки, обеспечивая краковременное срабатывание реле по «памяти» с четко выбранной направленностью;


Рис. 8.7. Схема реле сопротивления комплекта ДЗ-2

4) схему сравнения, состоящую из двух выпрямительных мостов VCI и VC2; балластных резисторов R14, R15; переменного резистора R13 для выравнивания сопротивления контуров. Фильтр-пробка 100 Гц, состоящая из дросселя L1 с регулируемым зазором и конденсатора С4, включена последовательно с реагирующим органом и служит для сглаживания выпрямленного тока; диоды VD6, VD7 выполняют защитные функции, ограничивая напряжение на входе реагирующего органа.
Устройство блокировки при неисправностях цепей напряжения комплекта ДЗ-2. Устройство состоит из четырехобмоточного трансформатора TV2, подключенного к обмоткам трансформаторов напряжения, соединенным в звезду и разомкнутый треугольник (рис. 8.8). Обмотка w1 через резисторы ЯЗЗ, Я34, Я35 подключена на фазные напряжения звезды ТУ, сопротивление резистора в фазе А в 2 раза меньше, чем в фазах В и С.

Рис. 8.8. Схема блокировки цепей напряжения:
а — схема внутренних соединений устройства; б — диаграмма токов в устройстве в нормальном режиме; в — то же при однофазном КЗ на фазе А
В нормальном режиме через обмотку w4 протекает ток равный = /о+/&+/с и совпадающий по фазе с током /„, который необходимо компенсировать током от напряжения разомкнутого треугольника. Компенсирующая обмотка ш2 через резисторы Я36, Я37 подключена на напряжение 100 В фазы А обмотки ТУ схемы разомкнутого треугольника. Для компенсации потоков в магнитопроводе трансформатора ТУ2 необходимо, чтобы сопротивление резисторов, включенных последовательно с обмоткой w2, было в У 3 раз больше, чем сопротивление резисторов в фазах В и С.
Обмотка w3 включена на напряжение 3 U0 аналогично w2. В нормальном режиме в симметричных режимах при междуфазных КЗ сумма потоков, циркулирующих в магнитопроводе трансформатора, компенсирована и равна нулю. При замыканиях на землю поток обмотки компенсируется потоком обмотки w3, включенной на 3 U0.
Сумма потоков в магнитопроводе становится не равной нулю лишь в случае отключения защитных автоматических выключателей или появления обрыва в одной, двух или трех фазах вторичной цепей ТУ, что приводит к срабатыванию поляризованного реле КУ1, блокирующего защиту. Включенные последовательно с обмоткой КУ1 кремниевые диоды У011 и УВ12 имеют нелинейную характеристику, что позволяет снизить ток небаланса в нормальном режиме, так как сопротивление этих диодов при малых токах возрастает.

Рис. 8.9, Оперативные цепи защиты ДЗ-2

Резисторы И37, Л39 — регулируемые, что позволяет производить настройку схемы блокировки на минимум небаланса в нормальном режиме и при имитации однофазного КЗ.
Выполнение оперативных цепей и сигнализации комплекта ДЗ-2. Оперативные цепи комплекта выполнены е учетом того, что совместно с комплектом пусковых реле сопротивлений типа КРС-1 они используются в многофункциональной трехступенчатой защите комбинированной панели ЭГ13-1636.

В связи с этим в принципиальной схеме комплекта (рис. 8.9) некоторые контакты, зажимы и устройства для случая автономного использования комплекта при выполнении двухступенчатой дистанционной защиты не используются.
В заводской документации приведены возможные случаи использования защиты и перечислены функции отдельных цепей с указанием положения перемычек на выводах комплектов и рядов зажимов, места включения контактов различных пусковых и блокирующих реле. Исполнение защиты позволяет подключать реле и устройства автоматики, не оговоренные в заводской документации, по заданным уставкам.
Ниже приведены особенности выполнения и назначение основных реле схемы оперативных цепей ДЗ-2.
Реле KL1 (типа КДР 3) предназначено для переключения уставок дистанционных органов с I на II ступень, переключение осуществляется «мостящими» контактами, которые отрегулированы так, что переключение витков трансформаторов напряжения TV 1 реле KZ1—KZ3 (рис. 8.7) происходит без разрыва цепи тормозного контура. Реле KL1 кроме рабочей обмотки KL1. О имеет удерживающую обмотку KL1. 01, включенную последовательно с контактом реле К, фиксирующего срабатывание дистанционных органов комплекта. Этим обеспечивается невозможность переключения защиты на уставки II ступени в случае срабатывания дистанционных органов по I ступени.
Реле KL2 (типа КДР 1) является повторителем пусковых органов защиты комплекта AKZ и осуществляет управление переключением уставок с I ступени на II контактом реле KL2, включенным в цепи рабочей обмотки KL1. О. Реле KL3 (типа КДР 1) осуществляет фиксацию срабатывания дистанционных органов по I ступени (мгновенный замер), если I ступень выполнена с выдержкой времени, либо по II ступени, если мгновенный замер не используется. Реле KL4 (на базе РП-210) —выходное промежуточное реле комплекта. Реле KL5 (типа КДР 1) обеспечивает фиксацию одновременного срабатывания дистанционных органов комплекта и блокировки при качаниях, позволяет выполнить блокирование защиты при качаниях энергосистемы в следующих режимах: I ступень без выдержки времени; I ступень с выдержкой времени; II ступень с большей выдержкой времени.
Реле KL6 (типа КДР 3) позволяет осуществить ускорение II ступени при автоматическом повторном включении и опробовании выключателя. Реле КТ1 и КТ2 осуществляют выдержку времени ступеней защиты, позволяют выполнять ускорение защит.
Сигнализация срабатывания по различным ступеням защиты и в различных режимах ее работы выполнена с использованием бесконтактных указательных реле КН1—КН5 (типа ЭС 41). Сигнализация о неисправностях в цепях напряжения выполнена с помощью неоновой лампы EL, установленной на комплекте, и с использованием контактов промежуточного реле KL7 для подключения табло и звукового устройства.
Для сигнализации действия защиты на отключение выключателей в цепях отключения установлены указательные реле КН6, КН7 (типа РУ 21).
Кроме перечисленных функций основных элементов оперативных цепей комплекта отдельные реле и их контакты могут выполнять и другие, не отмеченные здесь функции.

В табл. 8.1 приведены принятые в справочнике обозначения входящих в комплект ДЗ-2 элементов и соответствующие им заводские обозначения.
Устройство блокировки при качаниях необходимо для блокирования защит и исключения ложного их срабатывания при качаниях в энергосистеме. При КЗ устройство блокировки АКВ вводит в действие защиту на время, достаточное для ее срабатывания, и блокирует ее, если срабатывания при этом не произошло.
Таблица 8.1. Обозначения элементов, входящих в комплект ДЗ-2


Цепи переменного тока, напряжения

Цепи оперативного постоянного тока

Цепи сигнализации

в справочнике

в схемах завода - изготовителя

в справочнике

в схемах завода- изготовителя

в справочнике

в схемах завода- изготовителя

TAV1,

1ТР, 2ТР

Д1, Д2

10У, 20У

КН1,

1РУ, 2РУ

TAV2

 

 

 

КН2

 

TV1,

1ТН, 277/,

VT, VT1,

Т, 1Т, 2Т

КНЗ,

ЗРУ, 4P У

TV2, TV3

ЗТН

VT2

 

КН4

 

VC1, VC2

IBM, 2ВМ

К, KV1

Я, 1РН

КН5,

5РУ, 6РУ

VC3, VC4

ЭВМ, 4ВМ

KL1.0

ipnv

КНб

7РУ

VC5

5ВМ

KL1. 01

- /Р/7 у

КН7

 

L1

1Др

KL2, KL3

2РП, ЗРП

 

 

 

 

KL4, KL5

4РП, 5РП

 

 

 

 

KL6, KL7

6РП, 7РП

 

 

 

 

KL8

8РП

 

 

 

 

EL

ЛС

 

 

 

 

SX1—SX7

1Н—7Н

 

 

 

 

UG

БП

 

 

В блокировке при качаниях типа КРБ-126 (рис. 8.10) пусковой орган устройства реагирует на токи обратной последовательности, обеспечивая работу устройства при всех видах несимметричных КЗ. Кратковременное появление несимметрии, обычно предшествующее трехфазным КЗ, обеспечивает работу блокировки и при этом виде повреждений, так как пуск устройства осуществляется размыкающим контактом пускового реле КР (поляризованное реле РП7).
Для предотвращения запуска блокировки от токов небаланса, возникающих при больших токах качания, пусковое реле имеет торможение от тока одной из фаз (трансформатор тока ТА1, выпрямительный мост VC1). Для повышения чувствительности блокировки при однофазных КЗ предусмотрен дополнительный трансформатор ТА4, установленный в нулевом проводе, при его использовании ток в обмотке реле КР пропорционален /2 и 3 /о. Пусковой орган устройства состоит из фильтра тока обратной последовательности, включающего два трансформатора тока ТА2 и ТАЗ, и активно-емкостного фильтра с плечами
R7, R8-C2; R9, R10-C3, по принципу действия аналогичного рассмотренным в разд. 6. Пусковое реле КР имеет рабочую и тормозную обмотки.

Рис, 8.10. Схема устройства блокировки при качаниях типа КРБ-126:

а —цепи переменного тока; б —цепи переменного напряжения; в — цепи оперативного постоянного тока
Реле К1 (типа КДР 1) в нормальном, подготовленном к действию режиме находится под напряжением, его контакты используются в схеме для разрешения и блокирования защиты. В схеме предусмотрены меры, обеспечивающие быстрый возврат реле при работе пускового реле, время возврата К1 в полной схеме не превышает 0,008 с. Реле К2 (типа КДР 1) установлено из-за недостаточности числа контактов у реле К.1, работает с ним одновременно и выполняет вспомогательные функции; Реле КЗ (типа КДР 1) имеет выдержку времени при возврате, оно  определяет время, в течение которого блокирующие контакты К.1 разрешают действие защиты. Выдержка времени реле КЗ обеспечивается с помощью контура R4—C1 и может быть увеличена подключением конденсатора С1.

Рис. 8.11. Схема устройства блокировки при качаниях типа КРБ-125: а — цепи переменного тока и напряжения; б — цепи оперативного постоянного тока
Возврат схемы блокировки в исходное положение — положение готовности к повторному действию — может происходить либо с заданной выдержкой времени (реле времени КТ), либо немедленно после ликвидации аварии. Мгновенный возврат может быть выполнен контактами реле минимального напряжения К4 или другими контактами реле управления или автоматики, подключаемыми к зажиму 21 устройства АКВ.
Отличие устройства блокировки при качаниях типа КРБ-125 от устройства блокировки, рассмотренной выше, состоит только в пусковом органе, реагирующем на токи нулевой последовательности и напряжение обратной последовательности (рис. 8.11). Работа пускового органа блокировки аналогична активно-емкостному фильтру (см. разд. 6).
Обозначение элементов блокировки при качаниях типа КРБ-126 и КРБ-125, принятые в разделе, соответствуют заводским за исключением накладок, которые на заводских схемах имеют обозначение Н1, 112 и т.д. — в разделе обозначены SX1, SX2 и т.д. Цифровые индексы накладок совпадают.
Пусковой комплект AKZ реле сопротивления типа КРС-1. Принцип действия реле сопротивления KZ1, К'12, KZ3 блока во многом аналогичен принципу действия дистанционного органа реле ДЗ-2 при работе его без контура подпитки с уставкой только одной ступени. В основу работы положена схема сравнения абсолютных величии. В качестве реагирующего органа схемы сравнения используется полупроводниковый нуль- индикатор, полностью аналогичный используемому в комплекте ДЗ-2 (см. рис. 8.2). Питание нуль-индикатора (зажимы +15 В, О В,—15 В) выполнено от блока питания, установленного в комплекте АК2 (рис. 8.12,6). Из-за специфики настройки реле, выполненных на принципе схемы сравнения абсолютных величин, реле обладает «мертвой зоной» при КЗ вблизи шин. При недопустимости отказа в работе пусковых органов в комплекте КРС-1 предусмотрено смещение характеристики в III квадрант. Смещение достигается введением в тормозной контур реле резистора R14 сопротивлением 3 кОм.
При регулировке схемы сравнения от самохода на тормозной ток 8+15 мкА смещение характеристики в III квадрант составляет 6—12 % уставки по ZCP. При наличии в системе коротких линий иногда такое смещение недопустимо, так как возможны неселективные действия защит при КЗ за шинами соседних подстанций. Поэтому в уставках иногда задают необходимое смещение всего 1—3 % Zcp. Добиться такой характеристики можно заменой резистора R14 на резистор меньшего сопротивления.
Для лучшей отстройки защиты от токов нагрузки на длинных нагруженных линиях в комплекте КРС-1 предусмотрена возможность преобразования круговой характеристики пусковых реле K.Z1—KZ3 в эллиптическую. В связи с использованием двухполупериодной схемы выпрямления VC1 и VC2 напряжения рабочего и тормозного контуров имеют значительную переменную составляющую частотой 100 Гц на входе реагирующего органа схемы сравнения. Для исключения влияния переменной составляющей на форму характеристики KZ и обеспечение надежной работы нуль-индикатора на выходе схемы сравнения включен фильтр-пробка второй гармоники L1-C4, настроенный на резонанс токов.
При совпадении по фазе переменных составляющих рабочего /р к и тормозного /т.к контуров; а это происходит, если напряжение и ток к реле подведены под углом максимальной чувствительности, переменная составляющая на выходе схемы сравнения минимальна, а при сдвиге токов в контурах на 90 или 270° максимальна (рис. 8.13). Параметры трансреактора реле ТА V и автотрансформатора TV подобраны таким образом, что при подведении к реле /р И Uр под углом фм.ч токи /р.к и /т.к совпадают по фазе и переменная составляющая на выходе схемы сравнения минимальна (рис. 8.13, а).

Рис. 8.12. Реле сопротивления комплекта КРС-1:

а — схема дистанционного органа; б— схема цепей питания полупроводниковых нуль-индикаторов комплекта

Для получения эллиптической характеристики используют дополнительное торможение реагирующего органа, подпитку тока тормозного

Рис. 8.13. Диаграммы работы схемы сравнения К2 комплекта КРС-І в различных режимах (условно принято /ср.ни=0): а — к реле КЇ подведены /р и V^ под углом Фмч. переменная составляющая /=-100 Гц отсутствует; б — к реле КЯ подведены /р и Ї.’р под углом Фм ч +90°, эллиптическая характеристика не введена, дополнительное торможение от переменной составляющей 100 Гц отсутствует; в — к реле подведены /р и О^ под углом Фм.ч+90“, эллиптическая характеристика введена, дополнительное торможение от переменной составляющей /-100 Гц имеет место, через нуль-индикатор протекает дополнительный тормозной ток
контура от переменной составляющей частотой 100 Гц на входе схемы сравнения. Переменная составляющая, а следовательно, и дополнительный тормозной  ток зависят от угла между подведенными к реле токов: IР и напряжением IIр, дополнительный тормозной ток минимален при фм, и максимален, когда угол равен фм,.,+90° или фмч+270°. Переменная составляющая, выделенная на обмотке дросселя Ы, выпрямляется по однополупериодной схеме диодом Уй8 и через один из резисторов Я25, Н26, Я27 подается в нуль-индикатор дополнительно к току тормозного контура. Характеристика К2 превращается в эллипс, соотношение размеров осей которого зависит от значений сопротивлений резисторов Я25—Я27. Чем меньше сопротивление резистора, тем больше различие в размерах осей, тем больше степень сжатия эллипса.
При переключении характеристики с круговой на эллиптическую и при подведении к реле /р и ир под углом фм.ч в исполнительном органе все же имеется небольшой дополнительный тормозной ток, который на 3—5 % уменьшает уставки.
При эллиптической характеристике время срабатывания реле увеличивается за счет шунтирующего действия цепочки Уй8 и одного из резисторов Я25—К27, для уменьшения вибрации реагирующего органа схемы сравнения, возможной при работе реле с эллиптической характеристикой, параллельно входу включен конденсатор С5. Принятые обозначения в схеме КРС-1 соответствуют обозначениям в комплекте ДЗ-2.



 
« Индукционные реле тока   Устройство резервирования при отказе выключателя (УРОВ) в сетях 110—220 кВ »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.