Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Справочник по наладке вторичных цепей

Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ - Справочник по наладке вторичных цепей

Оглавление
Справочник по наладке вторичных цепей
Измерительные приборы и устройства
Проверка изоляции вторичных цепей
Векторные диаграммы в цепях тока и напряжения
Вторичные цепи трансформаторов тока
Вторичные цепи трансформаторов напряжения
Проверка и настройка релейной аппаратуры и вторичных устройств
Проверка и настройка индукционных реле тока
Проверка и настройка реле времени
Проверка и настройка электромагнитных промежуточных и сигнальных реле
Проверка и настройка поляризованных реле
Проверка и настройка реле мощности
Наладка устройств аварийной, технологической, предупредительной и командной сигнализации
Наладка устройств контроля изоляции сети постоянного тока
Схемы включения реле направления мощности в защитах от междуфазных КЗ
Схемы включения реле направления мощности на фильтры тока и напряжения
Конструкция устройств МТЗ
Наладка комплектных защит
Проверка защит под нагрузкой
Принципы выполнения дифференциальных токовых защит
Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ
Проверка и настройка реле серии ДЗТ-11
Проверка защиты типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)
Проверка защиты шин ДЗШТ
Комплексная проверка защит
Проверка защиты рабочим током и напряжением
Конструкция газовых реле
Проверки и испытания газовых реле до установки
Струйные реле
Монтаж газового реле и проверка защиты
Проверка защит и устройств сигнализации
Технические сведения о дистанционных защитах
Выполнение элементов дистанционной защиты
Наладка устройств и комплектов защиты
Наладка дистанционных реле сопротивления
Комплексная проверка дистанционной защиты
ЭПЗ-1636 трансформатор — линия
ДФЗ данные
Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ
Проверка и настройка органа манипуляции ДФЗ
Проверка и настройка органа сравнения фаз и блокировки ДФЗ
Комплексная проверка ДФЗ
Проверка  ДФЗ током нагрузки линии
Схемы включения реле направления мощности поперечных дифференциальных защит
Наладка и проверка поперечных дифференциальных направленных защит под нагрузкой
ДЗЛ-2 данные
Проверка элементов ДЗЛ-2
Комплексная проверка ДЗЛ-2
КЗР-3 устройство
Блок-реле защиты ЗЗГ-1
Блок-реле КРС-2
РТФ-6М
РЗР-1М
Аппаратура устройств РЗА на переменном токе
Источники оперативного тока
Схемы устройств РЗиА на переменном токе
Наладка устройств РЗА на переменном токе
Приложения

9.2. Проверка и настройка пусковых органов
В пусковых органах дифференциально-фазных защит используются:
при трехфазных КЗ — реле сопротивления, реле напряжения и реле тока (для фиксации);
при несимметричных КЗ — поляризованные реле, включенные на выходе фильтров тока или напряжения обратной последовательности.
Для повышения чувствительности при однофазных КЗ дополнительно используется составляющая тока КЗ нулевой последовательности. На протяженных линиях для повышения чувствительности пускового органа напряжения обратной последовательности используется компенсация по Z2K (только в защите типа ДЗ-503).
В объем проверки индукционного реле полного сопротивления входит:
проверка механической части;
проверка самохода от напряжения и зоны действия в режиме работы реле направления мощности;
проверка угловой характеристики Zcp=f(cр) и настройка рабочей уставки при заданном токе;
проверка зависимости сопротивления срабатывания от тока при угле максимальной чувствительности, определение тока точной работы ' (описано в разд. 8);
проверка отсутствия вибрации контактов реле.
Проверка механической части, самохода от напряжения' и зоны работы в режиме направления мощности производится аналогично проверке реле мощности (см. § 2.6). Проверка производится при расчетных уставках. Уставка автотрансформатора подсчитывается по формуле
Угловая характеристика Zcp = f(<р) проверяется при заданном токе. При угле максимальной чувствительности, определенном при проверке зоны работы в режиме реле направления мощности, плавно снижая напряжение со 100 В, измеряют напряжение срабатывания реле Uср и по формуле Zcp = UCV/2I определяют сопротивление срабатывания реле в омах на фазу. Если полученное Zcp отличается от заданного, следует изменить в ту или другую сторону положения штырей контактных разъемов на доске выводов автотрансформатора. Коэффициент возврата, определяемый по напряжению возврата U** должен быть не менее 1,1. Затем снимается угловая характеристика реле через каждые 30° и проверяется зависимость Zcp=f(/). При больших токах сопротивление срабатывания не должно отличаться от
измеренного при заданном токе более чем на 10 %. Из снятой характеристики определяется ток точной работы реле — минимальный ток, при котором сопротивление срабатывания на 15 % меньше сопротивления срабатывания, измеренного при номинальном токе, и полученное значение сравнивается с паспортными данными 0,15 А (допускается отклонение ±7%). Если у реле сопротивления используется смещение характеристики в III квадрант (обычный вариант), то дополнительно определяется ток срабатывания реле при неисправностях в цепях напряжения (обрыв и закорачивание). Полученные значения тока (которые не должны превышать 3,5 А) позволяют оценить надежность блокирования пуска защиты в указанных случаях.
Рис. 9.3. Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансформаторов компенсации ТА при имитации КЗ между фазами В и С защиты типа ДФЭ-503

Если смещение не используется (при использовании защиты на линиях с ответвлениями), то вместо определения тока срабатывания реле проверяется поведение реле при сбросе напряжения, подводимого к реле, со 100 В до нуля с одновременным закорачиванием цепей напряжения накоротко в диапазоне токов от номинального до 7 /ном при предварительном угле ф=фмл+180° (токи подаются толчком). Реле не должно срабатывать.
Работа контактной системы реле проверяется при изменении сопротивления срабатывания реле от 0,1 до 0,9 2ср при токах 0,7—3 Iном.
Проверка фильтров тока и напряжения обратной последовательности и пусковых реле производится согласно указаниям соответствующих параграфов разд. 6. При использовании в защите пуска по току 3 /0 дополнительно проверяется чувствительность пускового органа при совместном пуске по /2 (U2) и 3/0.
При использовании в защите основного пуска по /2 проверка проводится при подведении к панели тока ho на рабочих уставках. Ток срабатывания отключающего реле не должен отличаться более чем на ±15 % от заводских данных, При больших отличиях проверяется исправность трансформатора 1 -ТА0 и выпрямительного моста.
При использовании в защите основного пуска по U2 сначала проверяется ток срабатывания отключающего реле при подведении к панели только тока 1ао, затем при одновременной подаче на панель U2cp и 3 /0сР измеряется ток в обмотке отключающего реле, который должен примерно в 1,5 раза превышать /ср реле (с точностью ±20%).
У защиты типа ДФЭ-503 дополнительно проверяются частотные фильтры третьей и пятой гармоник и устройство компенсации (уставка ТАкп равна 50%). Настройка частотных фильтров проверяется при подаче на выводы 24-26 комплекта 1 (см. рис. 9.2) напряжения от генератора звуковой частоты достаточной мощности (цепи напряжения звезды закорочены на входе панели) и измерении напряжения срабатывания реле 1-К.Р2 на частотах 150 и 250 Гц, чем определяется степень загрубления защиты. Загрубление пускового органа от третьей гармоники (150 Гц) должно быть не менее 3,5, а от пятой гармоники (250 Гц)—не менее 6. Принятая в защите схема включения фильтров третьей и пятой гармоник обеспечивает ослабление влияния не только этих, но также всех гармонических составляющих более высокого порядка, включая 13-ю, наличие которой в нормальном режиме выявлено на некоторых линиях 500 кВ. При необходимости производится подрегулировка фильтров изменением воздушного зазора дросселей.
Проверка устройства компенсации заключается в проверке сопротивления компенсации и в правильности включения трансформаторов компенсации. Проверка сопротивления компенсации Z2K производится при токе 1 А, поочередно подаваемом на вход панели на фазы A0, ВО и  СО, при холостом ходе трансформаторов компенсации ТА*п. Сопротивление компенсации подсчитывается по формуле
Z2k = U/I,
где U — напряжение, измеренное на вторичной обмотке трансформатора ТАки.
При отличии измеренного сопротивления Z2K от заданного более чем на ±0,5 Ом производится его регулировка винтами на соответствующей регулировочной доске трансформатора компенсации ГЛКП.
Проверка правильности включения трансформаторов компенсации ГЛкп производится при имитации двухфазных КЗ «за спиной». Цепи напряжения защиты питаются от фазорегулятора. При токе /=1А» напряжении (7= УЪ1Ъ№ и угле между током и напряжением, равно» нулю, ток в обмотках поляризованных реле пускового органа должен быть близок к нулю (обычно не более 0,1 мА). Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансформаторов компенсации ГЛкп при имитации КЗ между фазами В и С, приведены па рис. 9.3.
При использовании в пусковом органе защиты пуска по току Обратной последовательности [на линиях сравнительно небольшой протяженности, где по условиям работы с устройством однофазного повторного включения (ОАПВ) необходимо обеспечить компенсацию емкостных токов линии в органе манипуляции вторичные обмотки трансформаторов компенсации ТАкп перемычками отсоединяются от цепей- напряжения и отсоединенные зажимы их соединяются в звезду. При такой схеме ток /2ср, соответствующий срабатыванию реле 1-ДР2, зависит от уставок Ох? по напряжению обратной последовательности; и по сопротивлению компенсации (/2cp = b'2cp/Z2K). При минимальных уставке по С/2ср=5 В и максимальной уставке по Z2k=36 0m ток срабатывания обратной последовательности /2ср будет составлять при» мерно 0,14 А. 
Проверка пускового органа защиты завершается проверкой действия безынерционного пуска ВЧ передатчика. Перед проверкой на защиту и приемопередатчик подается постоянный ток, на вход ВЧ приемопередатчика подключается электронный осциллограф: цепи контактного пуска и цепи манипуляции отсоединяются и цепи манипуляции закорачиваются в сторону приемопередатчика.
При имитации двухфазного КЗ измеряются напряжения (ток) обратной последовательности при появлении на экране электронного осциллографа ВЧ импульсов и при появлении непрерывного ВЧ сигнала. Напряжение (тока) обратной последовательности при появлении ВЧ импульсов должно быть больше U2ср (/2сг) чувствительного исполнительного реле пускового органа, а при появлении непрерывного сигнала — меньше t/2cp (/jcp) более грубого исполнительного реле. Интервал между появлением ВЧ импульсов и непрерывного ВЧ сигнала обычно не превышает 10 % напряжения (тока) срабатывания обратной последовательности. Замедление снятия безынерционного пуска оценивается по задержке исчезновения ВЧ сигнала на экране электронного осциллографа после отключения переменного напряжения (тока) от панели.



 
« Индукционные реле тока   Устройство резервирования при отказе выключателя (УРОВ) в сетях 110—220 кВ »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.