Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Справочник по наладке вторичных цепей

КЗР-3 устройство - Справочник по наладке вторичных цепей

Оглавление
Справочник по наладке вторичных цепей
Измерительные приборы и устройства
Проверка изоляции вторичных цепей
Векторные диаграммы в цепях тока и напряжения
Вторичные цепи трансформаторов тока
Вторичные цепи трансформаторов напряжения
Проверка и настройка релейной аппаратуры и вторичных устройств
Проверка и настройка индукционных реле тока
Проверка и настройка реле времени
Проверка и настройка электромагнитных промежуточных и сигнальных реле
Проверка и настройка поляризованных реле
Проверка и настройка реле мощности
Наладка устройств аварийной, технологической, предупредительной и командной сигнализации
Наладка устройств контроля изоляции сети постоянного тока
Схемы включения реле направления мощности в защитах от междуфазных КЗ
Схемы включения реле направления мощности на фильтры тока и напряжения
Конструкция устройств МТЗ
Наладка комплектных защит
Проверка защит под нагрузкой
Принципы выполнения дифференциальных токовых защит
Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ
Проверка и настройка реле серии ДЗТ-11
Проверка защиты типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)
Проверка защиты шин ДЗШТ
Комплексная проверка защит
Проверка защиты рабочим током и напряжением
Конструкция газовых реле
Проверки и испытания газовых реле до установки
Струйные реле
Монтаж газового реле и проверка защиты
Проверка защит и устройств сигнализации
Технические сведения о дистанционных защитах
Выполнение элементов дистанционной защиты
Наладка устройств и комплектов защиты
Наладка дистанционных реле сопротивления
Комплексная проверка дистанционной защиты
ЭПЗ-1636 трансформатор — линия
ДФЗ данные
Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ
Проверка и настройка органа манипуляции ДФЗ
Проверка и настройка органа сравнения фаз и блокировки ДФЗ
Комплексная проверка ДФЗ
Проверка  ДФЗ током нагрузки линии
Схемы включения реле направления мощности поперечных дифференциальных защит
Наладка и проверка поперечных дифференциальных направленных защит под нагрузкой
ДЗЛ-2 данные
Проверка элементов ДЗЛ-2
Комплексная проверка ДЗЛ-2
КЗР-3 устройство
Блок-реле защиты ЗЗГ-1
Блок-реле КРС-2
РТФ-6М
РЗР-1М
Аппаратура устройств РЗА на переменном токе
Источники оперативного тока
Схемы устройств РЗиА на переменном токе
Наладка устройств РЗА на переменном токе
Приложения

Раздел двенадцатый
НАЛАДКА СПЕЦИАЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ МОЩНЫХ ЭНЕРГОБЛОКОВ 12.1.     Устройство защиты от замыканий на землю систем возбуждения генераторов типа КЗР-3
Устройство КЗР-3 обеспечивает защиту от замыканий на землю в одной точке цепи возбуждения генераторов и синхронных компенсаторов с электромашинной, тиристорной, высокочастотной и ионной системами возбуждения. Использование защиты предусмотрено на гидрогенераторах, турбогенераторах с водяным охлаждением ротора и на всех турбогенераторах мощностью 300 мВт и выше. На гидрогенераторах защита действует на отключение, на турбогенераторах — на сигнал (для принятия оперативных решений).
Действие защиты основано на наложении переменного напряжения частотой 25 Гц на цепи возбуждения и измерении активной составляю

щей переменного тока, определяемой значением сопротивления изоляции цепей ротора относительно земли. Основные элементы и цепи защиты приведены на схеме рис. 12.1.
Источником напряжения 25 Гц является магнитный делитель частоты UF, преобразующий напряжение промышленной частоты 50 Гц и состоящий из двух магнитных сердечников TL1 и TL2. На сердечниках расположены обмотки питания делителя, выведенные на зажимы 1-5 комплекта, на которые подается напряжение 2й0 В частотой 50 Гц при установленной перемычке 11-13 или напряжение 100 В частотой 50 Гц при перемычке 7-9. Для надежности защиты рабочее и резервное питание выполняют со сборок 0,4 кВ, запитанных от различных секций.

Рис. 12.1. Устройство защиты типа КЗР-З и схема его подключения к цепям возбуждения через вспомогательное устройство АСН

На этих же сердечниках расположены обмотки подмагничивания, в цепи которых установлены диод VD1 и резисторы R19 и R20, служащие для ограничения и регулирования тока подмагничивания, и обмотки, в цепи которых включен конденсатор С2, и которые образуют с ним колебательный контур частотой 25 Гц; две пары обмоток, соединенные согласно-последовательно, являются нагрузочными. С одной пары обмоток напряжение 25 Гц подается для наложения на цепи возбуждения генераторов, со второй — в измерительные цепи защиты.
У генераторов, имеющих однотипное электромашинное рабочее и резервное возбуждение, вспомогательное устройство АСН не используется, в этом случае к цепи ротора подключается вывод 4 комплекта КЗР-3, вывод 8 всегда надежно заземляется. В настоящее время электромашинное возбуждение используется в основном как резервное, высокочастотное или тиристорное — как рабочее возбуждение, когда применение АСН обязательно; для исключения дополнительного усложнения защиты при переходе с рабочего на резервное электромашинное возбуждение АСН оставляется в работе.
Переменный ток 25 Гц через вспомогательное устройство подают на обмотку ротора LQ и на землю (на вал генератора через заземляющую щетку), для этого соединяют зажим 2 комплекта КЗР-З и зажим 4 АСН, зажимы 8 заземляют. В заводской документации указывается подключение АСН к положительному полюсу цепей ротора (зажим обозначается «+ Р»), для тиристорной системы возбуждения в связи с конструктивными особенностями ее водяной системы охлаждения подключение выполняют на отрицательный полюс как имеющий более низкую изоляцию.
Вспомогательное устройство АСН состоит из L-C-фильтров, предотвращающих попадание в защиту напряжения частотой 50—150—300 Гц и выше из тиристорной и высокочастотной систем возбуждения. Фильтры настроены на резонансную частоту: L1.-C1 — последовательный 25 Гц; L2-C2 — параллельный 25 Гц; L3-C4 — последовательный 25,5 Гц; L3-C3— параллельный 50 Гц. Конденсаторы С1 и С4 отделяют цепи защиты от цепей возбуждения для исключения дополнительного подмагничивания сердечников Т1 и Т2 постоянным током, резистор R ограничивает протекающий ток при металлическом КЗ в одной точке. При электромашинном возбуждении аналогичные функции выполняют включенные в цепь зажима 4 комплекта КЗР-З элементы Cl, Rl, L. Разрядник FV служит для защиты измерительной цепи комплекта при возникновении перенапряжений.
Наложенный ток имеет две составляющие—активную и емкостную, определяемые значением активного Сопротивления изоляции и емкостью цепей возбуждения относительно земли. Уровень изоляции характеризуется значением активной составляющей тока, для ее выделения в устройстве КЗР-З применяется симметричная кольцевая фазочувствительная схема с двумя входами, при которой на один вход от вторичной обмотки трансформатора тока ТА с делителем напряжения R2-R3 со средней точкой подается наложенный ток 25 Гц, на другой вход с аналогичным делителем 4R-5R подается напряжение 25 Гц с отдельных нагрузочных обмоток UF.
Фазочувствительная схема состоит из диодов VD2—VD5, балластных резисторов R6—R10, регулировочный резистор R9 служит для балансирования схемы, чтобы при подаче на ее вход одной из сравниваемых величин ток в нагрузке равнялся нулю. Нагрузка с исполнительным реле К включена на выводы от средних точек делителей напряжения.
Напряжение на фазочувствительной схеме от UF — управляющее (открывает и закрывает диоды одного плеча). По величине оно значительно больше, чем управляемое напряжение от вторичной обмотки ТА, которое определяет протекание тока через один из открытых диодов. При работе схемы среднее значение напряжения выхода пропорционально только значению активного тока, определяемого сопротивлением изоляции [4]. В реальных условиях наличие в АСН конденсаторов С/, С4, емкость которых не может быть абсолютно точно компенсирована индуктивностью дросселей L1 и L3, и наличие в цепи активных сопротивлений обмоток дросселей и ограничительного резистора R приводит к изменению чувствительности комплекта защиты при изменении емкости цепей возбуждения генератора. Чувствительность защиты при изменении емкости цепей во многом определяется точностью настройки колебательных контуров.
Напряжение на выходе фазочувствительной схемы сравнивается со стабилизированным напряжением делителя, включенного на оперативный постоянный ток. Делитель состоит из резистора R22 и резисторов Rll- Ii 12; R13-R14; R15-R16; R17-R18, обеспечивающих четыре возможные уставки защиты: 10 кОм и 5 кОм при электромашинном возбуждении, 5 кОм и 2,5 кОм при высокочастотном и тиристорном возбуждении.
Исполнительным органом схемы сравнения является высокочувствительное магнитоэлектрическое реле (МЭР) типа М 237/054, позволяющее получить четкое срабатывание и высокий коэффициент возврата (см. разд. 8). Напряжение на контактах МЭР допускается не более 120 В, поэтому они включены в цепи напряжения, стабилизированного на уровне 66 ±10 В, что достигается последовательным включением стабилитронов VI—V2 и балластного резистора R24 (это же напряжение подается в схему сравнения).
При проверке защиты перед наладкой на отсутствие дефектов, которые могут возникнуть при транспортировке, особое внимание следует обратить на надежность крепления зажимов на задней панели и надежность пайки всех элементов вспомогательного устройства АСН, так как оно обычно устанавливается на горизонтальной плоскости в одной из сборок цепей возбуждения, где доступ к нему в процессе эксплуатации значительно затруднен (сложно снять крышку), во время работы генератора доступ к элементам вспомогательного устройства практически невозможен. При проверке защиты необходимо контролировать частоту питающей сети, так как уставка срабатывания существенно от нее зависит. При изменении частоты питающего напряжения на ±2 % сопротивление срабатывания защиты может изменяться по отношению к сопротивлению срабатывания при номинальной частоте 50 Гц; в случае тиристорного возбуждения на уставках 5 кОм и 2,5 кОм до 35 % это может служить причиной значительного изменения уставок при контрольных и сдаточных проверках.
Проверка электрических характеристик комплекта и вспомогательного устройства. Проверка настройки магнитного делителя частоты производится при номинальном напряжении питания частоты 50 Гц по значению тока подмагничивания, измеряемого миллиамперметром в рассечке 26-28. Ток подмагничивания должен составлять 230+10 мА, регулировка его осуществляется с помощью резистора R20. Настройка фазочувствительной схемы производится при отключенном постоянном оперативном токе и отключенных от комплекта защиты цепях возбуждения (зажимы 2, 4, 6, 8 свободны).
При поданном номинальном напряжении питания микроамперметром с внутренним сопротивлением не более 1000 Ом проверяется отсутствие постоянного тока в цепи перемычки SX3, перемычка SX4 должна занимать положение, соответствующее рабочей уставке. Если при соблюдении всех перечисленных выше условий в цепи SX3 протекает постоянный ток, то он уменьшается до нуля регулировкой переменного резистора R9, осуществляющего балансировку схемы кольцевого модулятора.


Рис. 12.2. Схема настройки C1-L фильтра комплекта КЗР-З

Проверка схемы оперативного тока. Оперативный ток на защиту подают с соблюдением полярности, измерением напряжения между зажимом 15 и накладкой SX4 контролируют напряжение стабилизации, которое должно быть 56—76 В. Если измеренное напряжение не укладывается в норму, проверяют распределение напряжения между стабилитронами, сопротивление резистора R24; неисправные элементы заменяют. Проверку МЭР производят в соответствии с рекомендациями, приведенными в разд. 8.
Реле постоянного тока KL1, KL2 и КТ проверяют в соответствии с указаниями завода-изготовителя, реле KL1, включенное на стабилизированное напряжение, должно срабатывать при напряжении не более 45 В.
Проверку настройки частотных фильтров, как правило, производят, если были выявлены существенные дефекты, связанные с ослаблением крепления пластин шлихтованных сердечников дросселей или заменялись отдельные конденсаторы. Настройка обязательно ведется через магнитный делитель частоты при подаче на него номинального напряжения и с контролем частоты по частотомеру. Потребление цепи питания 55 В-А, поэтому если для проверки используется генератор частоты, он должен обеспечивать необходимую мощность без существенных искажений.
Контур C1-L комплекта КЗР-З настраивается при параллельно включенных на зажимы 4-8 резисторе сопротивлением 10 кОм и конденсаторе емкостью 1 мкФ по распределению напряжений на С1 и L (рис. 12.2). При частоте питания 50 Гц напряжение на конденсаторе С1 должно на 15 % превышать напряжение на дросселе L, при этом измерения производят вольтметром с сопротивлением не менее 1000 Ом/В, настройку— изменением зазора в сердечнике дросселя.
Резонансный контур C3-L3, С4 вспомогательного устройства настраивается по схеме, показанной на рис. 12.3, а, на минимум показания напряжения вольтметра PV при частоте питания 51 Гц изменением зазора в сердечнике дросселя L3 (при измерениях миллиамперметр РА из схемы исключен). По этой же схеме, но при частоте питания 50 Гц по минимуму тока в цепи между зажимами 8 комплекта КЗР-З и АСН на-
страивается контур C2-L2 изменением зазора в сердечнике дросселя L2 (при проверке вольтметр PV отключен).
При настройке и проверке данных контуров измерения напряжений и токов производятся в цепях переменного тока частотой 25 Гц, а это накладывает на измерительные приборы дополнительные требования по их частотному диапазону применения. Для измерения напряжения следует применять переносные комбинированные электронные приборы типа ВК26 (ранее выпускались ВК7-9; ВК.7-15 и др.), обеспечивающие измерение напряжений с 20 Гц.
При проверке контура C2-L2 можно обойтись без миллиамперметра, работающего на пониженной частоте, если в цепь между зажимами 8 (КЗР-3 и АСН) включить балластный резистор Re сопротивлением 3—5 Ом и измерять на нем напряжение (рис. 12.3,6). Вместо измерительного прибора можно использовать электронно-лучевой осциллограф, который позволяет наглядно контролировать напряжение элементов схемы; при необходимости можно сравнить измеряемые величины с калиброванным сигналом.

Рис. 12.3. Схемы настройки частотных фильтров вспомогательного устройства АСН\
а — с использованием вольтметра PV и миллиамперметра РА; б— с использованием одного вольтметра PV

В исключительных случаях, при отсутствии необходимого вольтметра или осциллографа все измерения можно производить и оценивать качественно на минимум тока и максимум — минимум напряжения распространенными комбинированными приборами типа Ц4315, Ц4352 и другими приборами, имеющими нижний диапазон частоты 45 Гц.
При проверке контура L1-C1 соединительный провод с зажима 6 устройства АСН переключают на зажим 4, вольтметром измеряют распределение напряжений на С1 и L1, при этом напряжение на дросселе должно быть на 2—5 % больше, чем на конденсаторе, а настройку производят изменением зазора сердечника дросселя.
Настройку рабочей уставки производят при полностью собранных силовых цепях возбуждения, установленных щетках на валу ротора турбогенератора (включенной схеме водяного охлаждения для тиристорной системы возбуждения) и при напряжении питания, поданном по проектной схеме. Перед проверкой проверяют мегаомметром сопротивление изоляции цепей возбуждения.
В соответствии с требованиями директивных указаний сопротивление изоляции в собранной схеме при новом включении не должно быть ниже 0,5 мОм, для тиристорной системы возбуждения с водяным охлаждением при допустимом удельном сопротивлении дистиллята сопротивление изоляции может быть ниже и достигать 200—300 кОм. Сопротивление изоляции во время эксплуатации почти на два порядка выше, чем требуемая уставка срабатывания КЗР-З, которая принимается:
у турбогенераторов с газовым охлаждением обмотки ротора и элементов возбуждения — примерно 8 кОм;
у турбогенераторов с водяным охлаждением обмотки ротора или выпрямителей рабочей системы возбуждения, а также с водяным охлаждением и обмотки, и выпрямителей — до 2; 5 кОм;
у турбогенераторов ТГВ-500 с водяным охлаждением обмотки ротора — до 7,5 кОм.
Можно рекомендовать следующий метод настройки, позволяющий не учитывать шунтирующий эффект сопротивления изоляции системы возбуждения. Магазин сопротивления РЗЗ подключают между контуром заземления и поочередно обоими полюсами цепей возбуждения, настройку Rep производят при реальной емкости ший одним из регулированных резисторов Rll, R13, R15, R17 при заданном сопротивлении Rep, установленном на РЗЗ. Если имеется отличие в Яср при подключении магазина к различным полюсам, настройку уставки производят для случая меньшего сопротивления. После настройки рабочей уставки стопорной гайкой фиксируется положение регулировочного резистора.
Таблица 12.1. Обозначения элементов устройства защиты типа КЗР-З


Цепи переменного тока напряжения

Цепи оперативного постоянного тока

Цепи вспомогательного устройства

в справочнике

в схемах завода- изготовителя

в справочнике

в схемах завода- изготовителя

в справочнике

в схемах завода - изготовителя

UF

мдч

KL1

1РП

АСН

ВУ2

TL1, TL2

1ТП, 2ТП

KL2

2РП

С1—С4

1С—4С

VD1—

1Д—5Д

КТ

РВ

L1—L3

1L—3L

VD5

 

 

 

 

 

С1—С4

1С—4С

К

РТ

FV

РЗ

VI, V2

1СТ, 2СТ

SX1-
SX4

1Н-4Н

 

 

L

Др

 

 

 

 

Примечание. На заводской схеме резисторы имеют цифровой индекс перед буквенным Обозначением от 1R до 25R, на схеме рис. 12.1 аналогичный цифровой индекс — после.
Многократным изменением в полной схеме сопротивления мостом в сторону увеличения R определяют RSl при уменьшении повторно проверяют ЛСр, по измеренным величинам определяют ks, который должен быть не более 2:

При опыте металлического КЗ цепей возбуждения в одной точке не только проверяется надежность работы, но и измеряется ток в накладке SX3, так как в этом случае он максимальный на срабатывание МЭР. При работе генератора в системе на рабочем и резервном возбуждении измеряются реальные тормозные токи МЭР в накладке SX3, проверяется действие сигнализации. Для удобства работы с заводской документацией обозначения соответствующих элементов приведены в табл, 12.1.



 
« Индукционные реле тока   Устройство резервирования при отказе выключателя (УРОВ) в сетях 110—220 кВ »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.