Искробезопасная электрическая цепь i - ГОСТ Р 51330.10-99 - Оценка искробезопасности электрических цепей

ПРИЛОЖЕНИЕ А

(обязательное)

Оценка искробезопасности электрических цепей

А.1 Основные критерии
Искробезопасная цепь должна удовлетворять трем основным критериям:
а) соответствующим образом отделяться от искроопасных цепей;
б) не вызывать воспламенения от теплового воздействия. Температурный класс искробезопасного оборудования должен быть определен в соответствии с 6.2 и разделом 5 ГОСТ Р 51330.0. Температурная классификация не должна применяться к связанному электрооборудованию.
в) вероятность воспламенения взрывоопасной смеси в процессе испытаний цепи с использованием искрообразующего механизма или по оценке в соответствии с требованиями раздела 10 для конкретного уровня искробезопасной цепи (см. раздел 5) и группы (см. раздел 4) не должна превышать 10-3.
Примечания
1 Критерий а) может быть удовлетворен путем обеспечения соответствующих путей утечки и электрических зазоров, а также применением элементов, например, трансформаторов, токоограничительных резисторов, удовлетворяющих требованиям неповреждаемых элементов по разделу 8.
2 Критерий б) может быть удовлетворен путем оценки максимальных температур поверхности элементов по их тепловому режиму или максимальной мощности, которая может быть к ним подведена в соответствующих условиях повреждения.
3 Критерий в) может быть удовлетворен выполнением оценки. Для этого требуются точные сведения о напряжении, токе и таких параметрах цепи, как емкость и индуктивность на границе воспламенения. В таких условиях цепь может быть оценена как искробезопасная с точки зрения искрового воспламенения.

А.2 Оценка с использованием характеристик искробезопасности и таблиц
А.2.1 Если цепь, оцениваемая на искробезопасность, приближается к простой цепи, для которой имеется эталонная зависимость, то при проведении оценки нужно использовать характеристики искробезопасности по рисункам A.1-А.19 или таблицам А.1, А.2.
Примечания
1 Характеристики искробезопасности, представленные на рисунках A.1-A.19, и данные таблиц A.1, А.2 позволяют непосредственно оценивать искробезопасность только простых цепей применительно к представительным и активизированным взрывоопасным смесям. Во многих случаях их может быть трудно применить для оценки искробезопасности цепей, встречающихся на практике. Например, многие источники питания имеют нелинейные характеристики и не могут быть оценены по характеристикам искробезопасности, так как рисунок A.1 может быть использован только в случае, когда цепь представлена элементом или батареей с последовательно подключенным токоограничительным резистором. По этой причине нелинейные цепи, например цепи постоянного тока, вызовут воспламенение при более низких значениях тока, чем те, которые можно прогнозировать по рисунку А.1 на основе напряжения холостого хода и тока короткого замыкания. В некоторых типах нелинейных цепей максимальный допустимый ток может составлять только 1/5 от тока, прогнозируемого по характеристикам искробезопасности. Необходимо тщательно убедиться в том, что оценки выполнены только для случаев, когда рассматриваемая цепь может быть представлена одной из простых цепей, для которых имеется информация. Имеющаяся в наличии информация ограничена и не может охватить все проблемы, которые возникают при конструировании искробезопасных цепей.
2 В ряде случаев сложные электрические цепи в отношении своих искробезопасных свойств могут быть, с учетом некоторых допущений, не снижающих их искробезопасность, сведены к простым электрическим цепям, допускающим проведение оценки искробезопасности по характеристикам искробезопасности, например, приведенным на рисунках А.1-А. 19.
3 Характеристики искробезопасности, представленные на рисунках А.20-А.22, позволяют оценивать искробезопасность простых и сложных электрических цепей по опасности разрядов размыкания с учетом влияния скорости расхождения контактов.
А.2.2 При использовании указанных характеристик искробезопасности и данных таблиц должны учитываться возможные повреждения в соответствии с разделом 5 и коэффициент искробезопасности в соответствии с 10.4.2.
А.2.3 При оценке искробезопасности простых электрических цепей обычно должна применяться следующая процедура:
- определяют самую неблагоприятную практическую ситуацию с учетом допусков для элементов, колебаний напряжения питания, повреждений изоляции и элемента;
- затем, исходя из требуемого коэффициента искробезопасности, получают измененную цепь, которую можно оценивать;
- проверяют приемлемость параметров полученной цепи сравнением с характеристиками искробезопасности на рисунках A.1-A.19 или в таблицах А.1 и А.2.
А.3 Примеры простых цепей
а) Простая индуктивная цепь
Чтобы более подробно проиллюстрировать процедуру оценки искробезопасности, рассмотрим цепь, состоящую из источника питания в виде элемента или батареи напряжением 20 В и последовательно установленного неповреждаемого токоограничительного резистора сопротивлением 300 Ом, к которой подключен индуктивный элемент сопротивлением 1100 Ом и индуктивностью 100 мГн, как показано на рисунке А.23. Рассмотрение проведем для подгруппы IIС и коэффициента искробезопасности 1,5.
Значения 300 и 1100 Ом - минимальные, а 100 мГн - максимальное значение. Нужно провести две раздельных оценки: одну, чтобы убедиться, что сам источник питания искробезопасный, вторую - чтобы учесть влияние подключенной нагрузки. Оценку проводят следующим образом:
1 Источник питания
Последовательность оценки.
1) Значение токоограничительного резистора устанавливают равным 300 Ом, что соответствует наиболее неблагоприятному случаю. Если этот резистор не отвечает требованиям в отношении неповреждаемости (см. 8.4), применение одного повреждения (см. раздел 5) вызовет изменение цепи, при этом резистор будет считаться короткозамкнутым. При таком повреждении питание более не будет искробезопасным.
Необходимо также определить максимальное значение напряжения батареи в соответствии с 7.4.3. Нужно принять максимальное напряжение батареи равным 22 В.
2) Максимальный ток короткого замыкания равен 22/300 = 73,3 мА.
Поскольку при этом условии цепь становится омической, применение требований раздела 5 и 10.4.2 дает измененную цепь, в которой ток короткого замыкания увеличен до 1,5×73,3 = 110 мА.
3) Из таблицы А.1 можно видеть, что для подгруппы IIC минимальный ток воспламенения для омической цепи с напряжением источника питания 22 В равен 337 мА. Источник питания в этом случае может быть оценен как искробезопасный с точки зрения искрового воспламенения.
2 Подключение нагрузки
Последовательность оценки.
1) Максимальное напряжение элемента или батареи равно 22 В. Поскольку 300 и 1100 Ом - минимальные значения, максимально возможный ток в нагрузке равен 22/(300 + 1100) = 15,7 мА. Никакие повреждения не рассматривают, поскольку резистор 300 Ом является неповреждаемым, а повреждение индуктивного элемента в результате короткого замыкания ведет к формированию рассмотренной выше цепи.
2) Для применения требований раздела 5 и 10.4.2 необходимо, чтобы при коэффициенте искробезопасности 1,5 ток цепи был увеличен до 1,5×15,7 = 23,6 мА.
3) Зависимости на рисунке А.4 для подгруппы IIC показывают, что при индуктивности 100 мГн минимальный воспламеняющий ток для источника напряжением 24 В равен 28 мА. Поэтому цепь может быть оценена как искробезопасная с точки зрения искрового воспламенения применительно к подгруппе IIC.
Примечания
1 Для напряжений холостого хода значительно ниже 24 В следует применять рисунок А.6.
2 Приведенные выше оценки относятся к индуктивному элементу с воздушным сердечником. Если индуктивный элемент имеет железный сердечник, такие оценки можно рассматривать только как приблизительные, и потребуется испытывать цепь с применением искрообразующего механизма (приложение Б), чтобы установить, является или не является цепь искробезопасной. На практике, если оценка основана на измеренном значении индуктивности, минимальный ток воспламенения обычно, но не всегда, больше, чем величина, полученная в результате оценки.

б) Простая емкостная цепь
Рассмотрим цепь, показанную на рисунке А.24, которая предназначена для группы I. Она состоит из последовательно соединенных батареи напряжением 30 В, неповреждаемого токоограничительного резистора сопротивлением 10 кОм и конденсатора емкостью 10 мкФ. В предлагаемом примере значения 30 В и 10 мкФ - максимальные, а 10 кОм - минимальное значение. Проводят две отдельные оценки: одну - чтобы убедиться, что сам источник питания искробезопасный, и вторую - чтобы учесть присутствие конденсатора. Оценку проведем для коэффициента искробезопасности 1,5.
1 Источник питания
Процедура оценки аналогична процедуре оценки источника питания для простой индуктивной цепи. Источник питания может рассматриваться как искробезопасный с точки зрения искрового воспламенения с коэффициентом искробезопасности св. 100.
2 Конденсатор
Последовательность оценки.
1) Максимальное напряжение элемента или батареи равно 30 В, а максимальная емкость равна 10 мкФ. Никакие повреждения не рассматривают, так как резистор сопротивлением 10 кОм является неповреждаемым, а неисправность емкости вследствие короткого замыкания или обрыва ведет к формированию цепи, рассмотренной в б) 1.
2) Применение требований раздела 5 и 10.4.2 требует, чтобы при коэффициенте искробезопасности 1,5 напряжение было увеличено до 1,5×30 = 45 В.
3) Характеристики искробезопасности на рисунке А.2 для группы I показывают, что при напряжении 45 В минимальная величина воспламеняющей емкости составляет только 3 мкФ, а при напряжении 30 В - только 8 мкФ, поэтому цепь не может быть оценена как искробезопасная.
Примечания
3 Можно изменить цепь так, чтобы она стала искробезопасной. Для этого есть много возможностей. Значения напряжения цепи или емкости могут быть снижены, или неповреждаемый резистор может быть установлен последовательно с конденсатором 10 мкФ. Рисунок А.2 показывает, что для конденсатора емкостью 10 мкФ минимальное напряжение воспламенения равно 26 В. Поэтому, если значение емкости 10 мкФ нужно сохранить, напряжение батареи должно быть снижено до 26/1,5 = 17,3 В. С другой стороны, значение емкости можно снизить до 8 мкФ, или установить неповреждаемый резистор с минимальным сопротивлением 5,6 Ом последовательно с конденсатором (т.к. 10 мкФ при сопротивлении резистора 5,6 Ом дает минимальное напряжение воспламенения равное 48 В), что также приведет к созданию цепи, которая может быть оценена как искробезопасная в отношении искрового воспламенения для группы I.
4 Следует иметь в виду, что значения минимального напряжения воспламенения для емкостных цепей на рисунках А.2 и А.3 применяют к нагруженному конденсатору, который не соединен непосредственно с источником питания. На практике, при условии, что сам источник питания имеет высокий коэффициент искробезопасности, как в приведенном выше примере, могут быть применены характеристики искробезопасности, представленные на рисунках А.2 и А.3. В этом случае источник питания за время существования электрического разряда добавляет в него энергию, значение которой составляет незначительную часть от энергии, выделяющейся из емкости. Однако если источник питания имеет невысокий коэффициент искробезопасности, он добавляет достаточно большое количество энергии, и его подключение к конденсатору может привести к ситуации, когда цепь будет искроопасной несмотря на то, что оценка по характеристикам искробезопасности рисунков А.2 и А.3 показывает искробезопасность цепи. В случаях, когда влиянием источника питания пренебречь нельзя, оценку искробезопасности емкостных цепей следует вести с использованием характеристик искробезопасности подобных, представленным на рисунках А. 12-А. 19, по сходной рассмотренной выше методике. При отсутствии необходимых характеристик искробезопасности оценку искробезопасности таких цепей необходимо вести с применением искрообразующего механизма (приложение Б).

А.4 Использование характеристик искробезопасности рисунков А.20-А.22 для оценки искробезопасности электрических цепей по разрядам размыкания
А.4.1 Общие положения
Для многих электрических цепей наиболее опасными, с точки зрения обеспечения искробезопасности, являются разряды размыкания. В свою очередь, опасность разрядов размыкания в каждой из таких цепей очень сильно зависит от того, каким образом происходит размыкание цепи и, в частности, с какой скоростью расходятся размыкаемые контакты. Для каждого конкретного типа цепи имеется определенная скорость ее размыкания (или диапазон скоростей), при которой возникающие разряды представляют наибольшую опасность. Диапазон скоростей, в котором в различных электрических цепях реализуются наиболее опасные разряды размыкания, весьма широк. Нижняя граница этого диапазона относится к омическим цепям и составляет в зависимости от вида взрывоопасной смеси vmin ≤ (0,05-0,2) м/с. При уменьшении скорости размыкания относительно указанных значений, минимальный воспламеняющий ток в омических цепях сначала остается неизменным, а затем начинает возрастать. В настоящее время не представляется возможным с определенностью указать конкретный тип цепи, который можно было бы отнести к верхней границе скоростей размыкания, но можно сказать, что имеется много типов цепей, для которых большие скорости размыкания более опасны, например индуктивные цепи, цепи со стабилизированными по току источниками питания. Промежуточное положение между омическими и, например, индуктивными цепями могут занимать индуктивные цепи с диодными шунтами, для которых значение наиболее опасной скорости размыкания меняется в зависимости от их параметров в достаточно широком диапазоне.
На практике большие скорости размыкания реализуются при обрыве проводников. Для медных проводников эти скорости составляют 5-6,5 м/с.
А.4.2 Возможности искрообразующих механизмов
Стандартные искрообразующие механизмы не могут реализовать всех необходимых скоростей, которые могут понадобиться на практике. Так, искрообразующий механизм I типа позволяет получать медленные скорости размыкания, необходимые для испытаний омических цепей. Это происходит при движении вольфрамовой проволочки вдоль паза кадмиевого диска. При этом количество таких медленных размыканий невелико и составляет приблизительно 0,7 на один оборот держателя проволочек. Большие скорости размыкания на этом механизме реализуются при соскальзывании вольфрамовых проволочек с краев кадмиевого диска. Не потерявшие упругость проволочки, обеспечивают достаточно большие скорости размыкания, приемлемые для испытания индуктивных цепей. По мере потери упругости максимальные скорости размыкания снижаются, но это практически не контролируемый процесс.
Выход из этой ситуации или в создании специальных искрообразующих механизмов, которые, как правило, во много раз сложнее существующих, да и не для всех случаев в настоящее время могут быть созданы, или в переходе на бескамерный метод оценки искробезопасности электрических цепей.
А.4.3 Определение параметров электрического разряда
Для обеспечения искробезопасности электрической цепи достаточно снизить мощность разряда или выделяющуюся в нем энергию до безопасного значения. Отсюда следует, что, контролируя параметры электрического разряда и зная предельно допустимые для него значения, можно осуществлять бескамерную оценку искробезопасности электрических цепей.
Параметры разряда можно определять непосредственными измерениями, а также расчетами или измерениями на основе использования его модели.
Примечание - Непосредственные измерения параметров разряда, как правило, проводить нецелесообразно, поскольку для этого требуется искрообразующий механизм, реализующий наиболее опасные условия разрядообразования, и более оправданным в этом случае является его использование для проведения прямых испытаний искробезопасности цепи.
Следует отметить, что при наличии действующего макета цепи параметры разряда значительно проще определять, используя специальное электронное устройство, которое подключают к размыкаемым контактам рассматриваемой цепи и осуществляют физическое моделирование математической модели разряда, как показано на рисунке А.26.
Для решения многих задач в области обеспечения и оценки искробезопасности электрических цепей математическая модель разряда может быть создана на базе его статических вольт-амперных характеристик. Эта модель может быть представлена уравнением:
,                                                 (A.1)

где Up - напряжение разряда;
Uk - катодное падение напряжения;
а и b - коэффициенты, характеризующие условия получения характеристик; Ip - ток разряда;
v - скорость размыкания контактов;
f - время.
Для катода, изготовленного из кадмия, Uk = 8 В, а = 40 В/мм и b =7,6 В×А/мм. С целью повышения точности определения напряжения разряда Up, коэффициенты а и b можно определять для ограниченных диапазонов изменения тока разряда. Так, например, для двух диапазонов изменения тока разряда 0,024 - 0,1 А и 0,05 - 2 А значения коэффициентов a u b соответственно составляют а = 82,81 В/мм, b = 2,42 В×А/мм и а = 43,89 В/мм, b= 5,18В×А/мм.
При использовании формулы (А.1) необходимо знать ток обрыва дугового разряда. Он зависит от материала контактов и параметров разрядной цепи. В некоторых случаях ток обрыва может быть определен при анализе переходного процесса в размыкаемой цепи. Если фактическое значение тока обрыва неизвестно, то может быть использовано значение минимального тока дугового разряда, определяющее физическую возможность существования разряда. В этом случае оценка искробезопасности цепи становится несколько более жесткой. Для контактной пары из кадмия и вольфрама минимальный ток дуги приблизительно равен 0,02 А.
А.4.4 Воспламеняющая энергия разряда размыкания
Для того, чтобы электрический разряд вызвал воспламенение горючей смеси, необходимо выполнение двух условий:
1) мощность разряда должна превышать некоторое пороговое значение, при котором поступление тепла в зону горения превышает потери тепла из ядра пламени, что обеспечивает его развитие;
2) в разряде должно выделиться количество энергии, достаточное для достижения ядром пламени условий самораспространения.
Экспериментальные исследования показали:
а) в воспламенении не участвует часть энергии, выделяющаяся в области катодного падения напряжения разряда;
б) значение воспламеняющей энергии разряда в значительной степени зависит от мощности разряда при определенном ее снижении. Кроме того, эта величина также сильно зависит от скорости размыкания контактов цепи, поскольку этим во многом определяется их пламегасящее действие.
На рисунках А.20-А.22 приведены зависимости минимальной воспламеняющей энергии разряда Wmin=f(T,vi), за вычетом потерь энергии в области катодного падения напряжения, от длительности разряда Т (что характеризует его среднюю мощность) для различных скоростей vi размыкания контактов цепи при вероятности воспламенения 10-3. Зависимости, относящиеся к наименьшим скоростям размыкания контактов, соответствуют условиям реализации минимального воспламеняющего тока в омических цепях. Результаты получены на искрообразующем механизме с регулируемой скоростью размыкания контактов, в котором для сохранения уровня искробезопасности близкому к тому, который обеспечивается искрообразующим механизмом I типа, контакты были изготовлены из кадмиевой пластинки и вольфрамовой проволочки диаметром 0,2 мм.
Значения минимальных воспламеняющих энергий Wmin для каждой скорости размыкания удобнее получать не из графиков, а используя формулу
,                                     (А.2)

где Wmin - минимальная воспламеняющая энергия при скорости размыкания vi;
Wг - минимальная воспламеняющая энергия при скорости размыкания vi, соответствующая горизонтальным участкам графиков;
W// - минимальная воспламеняющая энергия при скорости размыкания vi, соответствующая наклонным участкам графиков;
Тp - длительность разряда, мс; В и К - коэффициенты для скорости размыкания vi.
Значения Wmin, коэффициентов В и К для 8,5%-ной метановоздушной смеси, 5,1%-ной пропановоздушной и 7,1 %-ной этиленовоздушной смесей приведены соответственно в таблицах А.4.4.1-А.4.4.3.

Таблица А.4.4.1 - Оценка значений Wmin и коэффициентов В и К для 8,5 %-ной метановоздушной смеси

Таблица А.4.4.2 - Оценка значений Wmin и коэффициентов В и К для 5,1 %-ной пропановоздушной смеси

Таблица А.4.4.3 - Оценка значений Wmin и коэффициентов В и К для 7,1 %-ной этиленовоздушной смеси

А.4.5 Метод оценки
Метод оценки искробезопасности электрической цепи сводится к следующему. При параметрах цепи, обеспечивающих требуемый коэффициент искробезопасности К, определяют энергию разряда за вычетом катодных потерь и его длительность при заданной скорости размыкания контактов цепи vi из диапазона vmin≤vi≤vmax. Полученное значение энергии сравнивают со значением минимальной воспламеняющей энергии (Р=10-3) при такой же длительности разряда и скорости размыкания контактов цепи. Цепь считают искробезопасной, если при всех скоростях размыкания vi энергии разрядов не превышают минимальных воспламеняющих значений. Если значения энергии и длительности разряда определяют при номинальных параметрах цепи, то для сравнения используют значения воспламеняющих энергий, уменьшенные с учетом коэффициента искробезопасности в К раз.
А.4.6 Пример оценки искробезопасности цепи
Для иллюстрации процедуры оценки искробезопасности рассмотрим цепь, состоящую из источника питания в виде элемента или батареи напряжением U В и последовательно установленного неповреждаемого токоограничительного резистора сопротивлением R Ом, как показано на рисунке А.25. Рассмотрение проведем для группы I. Величина R Ом - минимальная, U В - максимальная. Оценку проведем для U == 24 В и трех различных сопротивлений резистора: R1 = 33 Ом, R2 == 30,25 Ом и R3 = 75,5 Ом. Соответственно токи I0 в цепях будут приблизительно равны: I01 = 0,73 А, I02=0,79 А и I03 = 1,55 А.
Последовательность оценки.
1) Определяют параметры цепи с учетом коэффициента искробезопасности, например 1,5. Измененная цепь будет иметь параметры: ток в цепи Iu = 1,5× (U/R), напряжение U = 24 В. Для рассматриваемых цепей (сопротивления цепей R1, R2 и R3) токи в измененных цепях будут: Iu1»1,10 А, Iu2»1,19 А и Iu3»2,32 А.
2) Определяют энергию разряда и его длительность при размыкании контактов цепи с различными скоростями. Применительно к рассматриваемой цепи можно получить аналитические выражения для определения искомых параметров разряда. Для более сложных цепей расчеты, как правило, ведут с использованием численных методов решения. С учетом выражения (A.1) имеем следующие расчетные формулы:
- ток обрыва разряда
,                                                  (А.3)

- энергия разряда
(А.4)
- длительность разряда
,                                                               (А.5)
где  - максимальная длина разряда;
 - начальный ток разряда;
v - скорость размыкания цепи;
R - сопротивление цепи;
а и b - коэффициенты.
Определенный по формуле (А.3) ток обрыва дугового разряда больше 0,05 А, поэтому при расчетах энергии и длительности разряда можно использовать коэффициенты а == 43,89 В/мм, b = 5,18 В×А/мм.
Расчеты выполняют для различных скоростей размыкания контактов от vmin=0,046м/с до vmax=6,5 м/с - максимальной скорости размыкания концов медного проводника при его обрыве. Полученные расчетные значения Wг и Т приведены в таблицей A.4.6.1.
3) По формуле (А.2) для каждой скорости размыкания контактов и полученных значений длительности разряда определяют значения минимальных воспламеняющих энергий Wmin. Полученные значения Wmin приведены в таблице А.4.6.1.
4) Для каждой скорости размыкания контактов при одинаковой длительности разряда проводят сравнение значений энергий Wp и Wmin. Если Wp≤ Wmin, то цепь при данной скорости размыкания контактов считают искробезопасной.

Таблица А.4.6.1 - Расчетные параметры электрического разряда и коэффициентов искробезопасности

Из таблицы видно, что цепи с R1 = 33 Ом и R2 = 30,25 Ом искробезопасны во всем диапазоне изменения скоростей их размыкания. Цепь с R3 = 15,5 Ом нельзя признать искробезопасной, так как она удовлетворяет требованиям обеспечения искробезопасности только при скоростях размыкания, превышающих 0,3 м/с.
В таблице А.4.6.1 приведены значения коэффициентов искробезопасности по энергии Кw = Wmin / Wp (при токе цепи I0) и току Кi = Imin / I0 которые показывают их взаимосвязь при различных скоростях размыкания омической цепи.

Рисунок А.1. Омические цепи

Примечание - Кривые соответствуют указанным значениям токоограничительного резистора

Рисунок А.2. Емкостные цепи группы I

Рисунок А.3. Емкостные цепи группы II

Примечания
1 Испытательное напряжение цепи 24 В.
2 Указанные уровни энергии относятся к постоянному значению накопленной в индуктивности энергии.

Рисунок А.4. Индуктивные цепи группы II

Примечания
1 Кривые соответствуют значениям напряжения цепи U0, как указано.
2 Уровень энергии 525 мкДж соответствует постоянному значению накопленной в индуктивности энергии.

Рисунок А.5. Индуктивные цепи группы I

Примечания
1 Кривые соответствуют значениям напряжения цепи U0,как указано.
2 Уровень энергии 40 мкДж соответствует постоянному значению накопленной в индуктивности энергии.

Рисунок А.6. Индуктивные цепи подгруппы IIС

Рисунок А.7. Индуктивные цепи группы I

Рисунок А.8. Индуктивные цепи подгруппы IIА

Рисунок А.9. Индуктивные цепи подгруппы IIB

Рисунок А.10. Индуктивные цепи подгруппы IIС

Рисунок А.11. Минимальный воспламеняющий ток в активизированных взрывоопасных водородно-кислородных смесях для омических цепей

Рисунок А.12. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (81 % Н2 + 19 % 02) для емкостных цепей подгруппы НА при R1 = 0 Ом

Рисунок А.13. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (81 % Н2 + 19 % 02) для емкостных цепей подгруппы IIА при R1 = 10 Ом

Рисунок А.14. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (81 % Н2 + 19 % 02) для емкостных цепей подгруппы IIА при R1 = 100 Ом

Рисунок А.15. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (81 % Н2 + 19 % О2) для емкостных цепей подгруппы IIА при R1 = 1000 Ом

Рисунок А.16. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (75 % Н2 + 25 % 02) для емкостных цепей подгруппы IIB при R1 = 0 Ом

Рисунок А.17. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (75 % Н2 + 25 % 02) для емкостных цепей подгруппы IIB при R1 = 10 Ом

Рисунок А.18. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (75 % Н2 + 25 % О2) для емкостных цепей подгруппы IIB при R1 = 100 Ом

Рисунок А.19. Минимальное воспламеняющее напряжение в активизированной взрывоопасной водородно-кислородной смеси (75 % Н2 + 25 % О2) для емкостных цепей подгруппы IIB при R1 = 1000 Ом

Рисунок А.20. Минимальная воспламеняющая энергия мета-новоздушной смеси (8,3 % СН4 + 91,7 % воздух) в зависимости от длительности разряда и скорости размыкания контактов цепи для группы I

Рисунок А.21. Минимальная воспламеняющая энергия пропановоздушной смеси (5,3 % С3Н8+ 94,7 % воздух) в зависимости от длительности разряда и скорости размыкания контактов цепи для подгруппы IIА

Рисунок А.22. Минимальная воспламеняющая энергия этиленовоздушной смеси (7,3 % C2H4 + 92,7 % воздух) в зависимости от длительности разряда и скорости размыкания контактов цепи для подгруппы IIB

Рисунок А.23. Простая индуктивная цепь

Рисунок А.24. Простая емкостная цепь

Рисунок А.25. Простая омическая цепь

Рисунок А.26. Блок схема установки для электроизмерительной оценки параметров разряда

Таблица A.1 - Допустимый ток короткого замыкания в зависимости от напряжения и подгруппы электрооборудования

Таблица А.2. - Допустимая емкость в зависимости от напряжения и подгруппы электрооборудования