Аппараты распределительных устройств низкого напряжения - Приложения

ПРИЛОЖЕНИЯ

П-1. ВРЕМЕНА РАЗГОНА АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ЕДИНОЙ СЕРИИ А И АО

Таблица П-1

Примечания: 1. /" —номинальный ток двигателя

с ~ среднеквадратичная величина пускового тока в течение всего времени пуска (она принята равной 0,82 величины тока при заторможенном двигателе); ip — время разгона.

Расчет времени разгона сделан для случая, когда маховой момент исполнительного механизма равен маковому моменту ротора, а момент сопротивления на валу равен нормальному моменту, развиваемому двигателем при номинальном режиме.

При расчете принято, что средний момент, развиваемый двигателем при пуске, равен среднему арифметическому между пусковым и максимальным моментами.

П-3. ПРЕДЕЛЬНАЯ КОММУТАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ АВТОМАТОВ СЕРИИ АВ

Таблица П. 3-1

Предельная коммутационная способность автоматов серии АВ

Примечания: 1. Предельная способность включения и предельная разрывная способность на переменном токе выражены максимальным мгновенным значением тока.

У селективных автоматов с катушками максимальных расцепителей на номинальные токи до 250 а коммутационная способность ограничивается термической устойчивостью, которая имеет следующие величины:

Полное время включения автомата с электродвпгательным приводом равно 0,55 сек на постоянном токе a-f 0,35 сек. на переменном.

П-4. ХАРАКТЕРИСТИКИ УСТАНОВОЧНЫХ АВТОМАТОВ СЕРИИ АЗ100 (§ 4-10)

Данные для двух- и трехполковых автоматов (всех, кроме А3161) относятся к разрыву цепи ие менее чем двумя полюсами при коэффициенте мощности 0,5 на переменном токе постоянной времени цепи 0,01 сек на постоянном токе. При максимальном токе автоматы допускают от 3 до 15 отключений в зависимости от их номинального тока.

Рис. П. 4-1. Защитные характеристики в критериальном виде автоматов серии АЗ100.

Для получения разрывной способности, выраженной действующим значением симметричной составляющей (при установке в сетях промышленных предприятий), надо умножить токи, указанные в табл. П. 4-1, на 0,6.

Для автоматов с расцепителями на номинальные токи, меньшие, чем номинальный ток автомата, указано меньшее значение разрывной способности исключительно из-за ограниченной термостойкости расцепителей, которые при предельных токах могут изменить токи уставки или вовсе выйти из строя.

Времена отключения токов короткого замыкания указаны в табл. П. 4-2. Автоматы А3161 м А3163 не имеют максимальных

токовых расцепителей мгновенного действия.

Характеристика 2 свойственна термобиметаллическим элементам, нагреваемым только проходящим по ним током со значительным тепловым потоком по термобиметаллу из-за перераспределения тепла между активным и пассивным слоями (цветные термобиметаллы) или из-за значительного теплового потока в соседние токоведущие частя большой теплоемкости.

Характеристика 3 свойственна термобиметаллическим элементам, у которых значительна доля косвенного нагрева.

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность установочных автоматов серии А3100

Таблица П. 4-2 Времена отключения токов короткого замыкания установочными автоматами серии А3100

П-5. ПРЕДЕЛЬНАЯ КОММУТАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ АВТОМАТОВ АП50

Таблица П. 5-1

Предельная коммутационная способность автоматов АП50

Примечания: 1. Данные относятся к цепям с коэффициентом мощности при переменном токе 0,5 и постоянной времени при постоянном токе 0,01 сек.

П-6. ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕДОХРАНИТЕЛЕЙ

В табл. П. 6-1, П. 6-2, П. 6-3 и П. 6-4 приняты следующие обозначения: /ы—номинальный ток; /ПОгр — пограничный ток; Т —

Рис. П. 6-1. Защитные характеристики в критериальном виде предохранителей с плавкими вставками.

1 — постоянного сечения без растворителя в воздухе; 2 ~ с растворителем в кварцевом наполнителе; 3 и 4 — непостоянного сечения без растворителя в воздухе серии ПР-2.

постоянная времени защитной характеристики; <д — время горения дуги. С помощью рис. П. 6-1, зная Т и /Погр, можно определить защитную характеристику (§ 1-4 и 7-3).

Пограничный ток принят равным среднему геометрическому между током срабатывания и током несрабатывания в течение времени, практически достаточного для достижения установившегося теплового состояния (1—2 ч).

Указанные в таблицах времена горения дуги рекомендуется использовать для расчета избирательности действия. Они, за редким исключением, являются наибольшими из наблюдаемых при больших токах вплоть до предельно допустимых и о разрывной способности. Можно считать, что они не зависят от тока в тех диапазонах токов, при которых время горения дуги имеет в начение с точки зрения избирательности действия. При расчете избирательности действия можно считать, что ток в дуге изменяется прямолинейно в функции времени.

Времена горения дуги и разрывная способность приведены для патронов, заряженных плавкой вставкой на наибольший номинальный ток при включении в каждый полюс цепи одного предохранителя. У плавких вставок на меньший номинальный ток разрывная способность будет больше, а время горения шуги—-меньше.

Наименьшие сечения вставки могут быть определены по формуле (7-1).

Фактические величины отличаются от полученных по этой формуле обычно не более чем в 1,5 раза.

Таблица П. 6-1

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПР-2 с цинковыми вставками (§ 6-9)

Примечания: 1. Разрывная способность выражена действующим значением периодической составляющей при питании от турбогенератора мощностью 12 000 кеа через трансформатор мощностью 1 800 КВ*А. При токах, на 20% больших, чем указанные, возможен значительный выброс душ, могущий

вызвать ожог обслуживающего персонала, повреждение патрона. Однако при этом короткое замыкание отключается без пареирытня между фазами. При еще больших токах патрон разрывается и возможно перекрытие между полюсами.

2. Разрывная способность и времена горения дуги даны для cos Ф=0,3-т-0,4. У большинства патронов разрывная способность, выраженная действующим значением периодической составляющей, при cos ф=0,8 примерно на 70% больше указанной, а при cos ф-=0,1б-!-0,а примерно на 20% меньше.

Времена горения дуга при cos ф=0,15- -0,2 на 30- 40% больше указанного в таблице.

3, В графе «№ по рис. П. 6-1» указан номер защитной характеристики в критериальной форме, относящийся к соответствующей вставке. Если в таблице указаны два номера, то это значит, что характеристика проходит посредине между указанными.

4. Испытания проводились Г. А. Крымским и А. Ф. Лопатиной.

Таблица П. 6-2 Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПН-2 с наполнителем с медными вставками и растворителем (§ 6-8)

Примечания: 1. Разрывшая способность на переменном токе выражена действующим значением (периодической составляющей тока короткого замыкания при cos ф=0,2,

При постоянном токе и постоянной времени 7,5 мсек предохранятели на токи до 250 а могут отключать тонн от 3/ " до предельных значений, указанных в таблице. Предохранители на токи свыше 250 а при достоянном токе работать не могут.

Таблица П. 6-3

Постоянные защитных характеристик и разрывная способность предохранителей серии ПД с наполнителем и серебряными вставками (§ 6-8)

Примечание, разрывная способность выражена максимальным мгновенным значением тока короткого замыкания. Указанные значения относятся к напряжениям 380 в переменного тока и 350 в постоянного тока.

Пробочные на напряжения 220—500 в переменного тока со свинцовой вставкой постоянного сечения

П-7. ПЕРЕГРУЗОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОВОДОВ И ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

На рис. П. 7-1 изображены перегрузочные критериальные характеристики проводов и электродвигателей (§ 1-4).

Рис. П. 7-1. Характеристики перегрузки электродвигателей и проводов в критериальном виде.

1 — электродвигателей; 2 — проводов (заштрихованная зона).

Нижнюю часть заштрихованной зоны занимают характеристики медных проводов сечением свыше 100 мм², у которых отношение теплоемкости изоляции провода к теплоемкости меди мало. Чем тоньше провод, тем больше это отношение и тем выше проходит его защитная характеристика. Верхняя часть заштрихованной зоны соответствует проводам сечением 2,5 — 6 мм².

Таблица П. 7-1

Постоянные характеристик перегрузки проводов с резиновой изоляцией и медными жилами

1 Это требование не распространяется на автоматы гашения поля, предназначенные для отключения обмоток возбуждения (см. § 4-15).

б) Исследования И. С. Таева

В 1957 — 1960 г. И. С. Таев (кафедра аппаратостроения МЭИ) провел обширные исследования гашения низковольтной дуги переменного тока; часть их опубликована в [ Л. 3-23, 3-55, 3-56]. Полученные им значения прочности дугового промежутка свободной дуги на пальчиковых контактах контактора в момент первого перехода через нуль (начальная прочность).

1 В щелях были сделаны прорези для наблюдения за движением дуги. Это несколько искажало результаты измерения. Корректировка была сделана Л. А. Родштейном [ Л, 5-11]. 88

б) Влияние среды

Если дуга горит в минеральном масле, то происходят химические реакции между металлом электрода и продуктами разложения масла. Медь интенсивно соединяется с углеродом, образуя рыхлый карбид меди. При небольших токах износ контактов в масле значительно выше, чем в воздухе, что связано не только с химическими реакциями, но и с тем, что в масле опорные точки дуги движутся со значительно меньшей скоростью, чем в воздухе (табл. 3-4). При токах в несколько тысяч ампер и одинаковом времени горения дуги износ в воздухе и масле примерно одинаков, так как дуга горит в парах металла контактов и масла [ Л. 3-30]. 106

1 Испытания проведены М. П. Коршуновым.