Расчет опор должен производиться с учетом перемещений фундаментов в грунте. При этом необходим учет: 1) угловых деформаций фундаментов при расчете портальных рамных опор; 2) горизонтальных перемещений вырываемых и вдавливаемых фундаментов при расчете распределения горизонтальных реакций между растянутыми и сжатыми ногами опор; 3) угловых деформаций и горизонтальных перемещений фундаментов при расчете широкобазной части опор как пространственной конструкции.
В первом случае фундаменты могут быть массивными бетонными или сборными из железобетонных подножников. Ввиду относительно небольших нормальных сил в этом случае не учитывается разница между фундаментами, к которым приложены вертикальные силы, действующие вверх, и фундаментами, к которым приложены силы, действующие вниз.
Для расчета портальной опоры с учетом деформации заделки стоек в грунте требуется величина угла поворота фундамента от действия единичного момента. Если опора установлена на массивном фундаменте, то для расчета может быть применена формула, выведенная К. Е. Егоровым для ленточных абсолютно жестких фундаментов [21]:
где N — нормальная нагрузка на единицу длины ленточного фундамента; d — ширина плиты фундамента.
На рис. 8-44 дана подсчитанная для металлической анкерной опоры 220 кВ по формуле (4-24) зависимость отношения момента упругой заделки к моменту пhи жестком защемлении стойки 
от величины Е0, характеризующей упругие свойства грунта.
Формула (4-24) получена для наиболее характерного случая действия на опору горизонтальной нагрузки вдоль ригеля.
Подставляя в (4-24) значение η по формулам (8-134) и (8-135), при заданных размерах фундаментов получим зависимость отношения моментов от модуля деформации Е0.
Кривая 1 на рис. 8-44 соответствует зависимости Mоп/Mоп.макс от Е0 при установке рамы на массивных фундаментах, а кривая 2 — на подножниках. Как видно из кривых, в первом случае степень заделки рамы во всех грунтах следует принимать равной 0,80—0,85. При установке опоры на подножниках такая степень заделки может приниматься в плотных суглинках и глинах или гравелистых, крупных и средней крупности песках. В более слабых грунтах степень заделки рамы на подножниках ниже.
Распределение горизонтальной нагрузки между сжатыми (вдавливаемыми) и вырываемыми фундаментами массовых опор башенного типа в практике проектирования опор принято равномерным. Для опор, которые имеют в нижней части жесткие обвязки, это допустимо, так как наличие обвязки исключает влияние на конструкции опор неравномерности распределения горизонтальных сил между фундаментами.
На специальных и переходных опорах такие обвязки в ряде случаев не могут быть установлены, и тогда неравномерность горизонтальных реакций фундаментов должна быть определена расчетом. В приводимых ниже рекомендациях учтено, что такие опоры, как правило, устанавливаются на массивных бетонных или железобетонных фундаментах.
Отношение сил, воспринимаемых сжатым фундаментом (H1) и вырываемым (H2), определяется формулой (5-51).
Таким образом, задача определения горизонтальных сил, воспринимаемых сжатым и вырываемым фундаментами опор, сводится к нахождению отношения единичных углов поворота этих фундаментов. Так как определение абсолютных величин углов поворота не требуется, воспользуемся гипотезой прямой пропорциональности между давлением и местной упругой осадкой (см. § 8-3).
Из первого уравнения системы (8-15)
КИРИЛЛ ПЕТРОВИЧ КРЮКОВ АЛЕКСЕЙ ИВАНОВИЧ КУРНОСОВ БОРИС ПАВЛОВИЧ НОВГОРОДЦЕВ
КОНСТРУКЦИИ И РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
