Поиск по сайту
Начало >> Книги >> Справочник по наладке вторичных цепей

Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ - Справочник по наладке вторичных цепей

Оглавление
Справочник по наладке вторичных цепей
Измерительные приборы и устройства
Проверка изоляции вторичных цепей
Векторные диаграммы в цепях тока и напряжения
Вторичные цепи трансформаторов тока
Вторичные цепи трансформаторов напряжения
Проверка и настройка релейной аппаратуры и вторичных устройств
Проверка и настройка индукционных реле тока
Проверка и настройка реле времени
Проверка и настройка электромагнитных промежуточных и сигнальных реле
Проверка и настройка поляризованных реле
Проверка и настройка реле мощности
Наладка устройств аварийной, технологической, предупредительной и командной сигнализации
Наладка устройств контроля изоляции сети постоянного тока
Схемы включения реле направления мощности в защитах от междуфазных КЗ
Схемы включения реле направления мощности на фильтры тока и напряжения
Конструкция устройств МТЗ
Наладка комплектных защит
Проверка защит под нагрузкой
Принципы выполнения дифференциальных токовых защит
Проверка и настройка дифференциальных реле РНТ
Проверка и настройка реле серии ДЗТ-11
Проверка защиты типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)
Проверка защиты шин ДЗШТ
Комплексная проверка защит
Проверка защиты рабочим током и напряжением
Конструкция газовых реле
Проверки и испытания газовых реле до установки
Струйные реле
Монтаж газового реле и проверка защиты
Проверка защит и устройств сигнализации
Технические сведения о дистанционных защитах
Выполнение элементов дистанционной защиты
Наладка устройств и комплектов защиты
Наладка дистанционных реле сопротивления
Комплексная проверка дистанционной защиты
ЭПЗ-1636 трансформатор — линия
ДФЗ данные
Проверка и настройка пусковых органов ДФЗ
Проверка и настройка органа манипуляции ДФЗ
Проверка и настройка органа сравнения фаз и блокировки ДФЗ
Комплексная проверка ДФЗ
Проверка  ДФЗ током нагрузки линии
Схемы включения реле направления мощности поперечных дифференциальных защит
Наладка и проверка поперечных дифференциальных направленных защит под нагрузкой
ДЗЛ-2 данные
Проверка элементов ДЗЛ-2
Комплексная проверка ДЗЛ-2
КЗР-3 устройство
Блок-реле защиты ЗЗГ-1
Блок-реле КРС-2
РТФ-6М
РЗР-1М
Аппаратура устройств РЗА на переменном токе
Источники оперативного тока
Схемы устройств РЗиА на переменном токе
Наладка устройств РЗА на переменном токе
Приложения

4.2. Проверка и настройка дифференциальных реле с насыщающимися трансформаторами тока серии РНТ
При наладке дифференциальных реле серии РНТ необходимо помнить, что работа реле с разомкнутой короткозамкнутой обмоткой не рекомендуется, так как это приводит к изменению МДС срабатывания и ухудшению отстройки от бросков апериодических токов. Не рекомендуется также изменять ток срабатывания реле изменением положения указателя на шкале или изменять угол закручивания спиральной пружины. Если число витков рабочей обмотки меньше расчетного, то допускается последовательное соединение рабочей и уравнительной обмоток (для реле РНТ-565). Расчетное число витков определяется как сумма витков, включенных на обеих обмотках. Число витков дифференциальной обмотки при расчете округляют до ближайшего целого числа в меньшую сторону.
Значение сопротивления в цепи короткозамкнутой обмотки задается вместе с уставками. При его отсутствии можно пользоваться сл& дующими ориентировочными данными:  
защита генераторов и электродвигателей— 10 Ом; защита шин—10 Ом;
защита мощных трансформаторов (автотрансформаторов) — ЗН 4 Ом;   
защита трансформаторов собственных нужд электростанции—1,5-5 3 Ом.    
Все проверки реле производятся непосредственно на панели защиты с тех зажимов панели, к которым подводятся жилы кабелей а соответствующих трансформаторов тока.
Проверка исполнительного органа. Проверка калибровки исполнительного реле производится подачей в его обмотку синусоидального тока по схеме рис. 4.6. Реле должно срабатывать при токе 0,16—0,17 1 и напряжении 3,5—3,6 В. При отличии параметров срабатывания указанных величин исполнительный орган необходимо откалибровать.  Для этого указатель реле отводится вправо до отказа и при то 0,16—0,17 А фиксируется взаимное положение якоря и магнитопровода, при котором напряжение на обмотках реле станет 3,5—3,6 В. Регулировка осуществляется перемещением сердечника магнитопровод
коррекция в небольших пределах — левым упорным винтом. Установив указатель в рабочее положение (против риски) и изменяя натяжение пружины, добиваются тока срабатывания реле 0,16—0,17 А. Производится повторное измерение напряжения срабатывания, которое не должно выходить за пределы 3,5—3,6 В. При регулировке тока срабатывания следят за тем, чтобы при возможном ослаблении пружины якорь касался левого упора. Проверяется коэффициент возврата, который не должен быть ниже 0,8. Регулировка коэффициента возврата производится конечным положением якоря под полюсами (правый упорный винт) и изменением нажатия контактных пружин.

Рис. 4.6. Схема проверки исполнительного органа реле серии РНТ
и ДЗТ-11
Рис. 4.7. Схема проверки реле РНТ и ДЗТ-11
Напряжение на обмотке реле измеряется вольтметром с RBв не менее 2000 Ом, тока — амперметром типа Э513/4 или Э525.
Проверка МДС и первичного тока срабатывания. Магнитодвижущая сила срабатывания проверяется для каждого плеча защиты при максимальных витках на всех используемых обмотках. На короткозамкнутой обмотке выставляется заданное значение сопротивления R«. Проверка производится по схеме рис. 4.7 или от установки типа У5052. Во избежание искажения формы кривой тока питание для реостатной схемы берется от линейного напряжения, а на нагрузочном блоке К514 установки У5052 устанавливается предвключенное сопротивление на наибольшую возможную по допустимому току величину (200, 70 или 20 Ом). Магнитодвижущая сила срабатывания, равная произведению тока в плече защиты на суммарные выставленные витки в этом плече, должна быть 100±5А. Подрегулировка осуществляется изменением величины Рш- Регулировка МДС срабатывания изменением калибровки исполнительного органа недопустима.
После того как выставлены расчетные витки, проверяется ток срабатывания и возврата для каждого плеча защиты. Коэффициент возврата реле по первичному току может отличаться от коэффициента возврата исполнительного органа в ту или иную сторону, так как он зависит от соотношения между шунтирующим сопротивлением Rm и полным сопротивлением Z исполнительного органа.
Работа контактов реле проверяется при питании одной из рабочих обмоток током от 1,05 /СР до максимально возможного тока КЗ.
Проверка правильности выполнения короткозамкнутых обмоток. Измеряется ток срабатывания в одном из плеч защиты при разомкнутой обмотке. Ток срабатывания должен уменьшиться на 20—30 %. В случае сомнения в правильности выполнения обмоток производится измерение тока в цепи (амперметр включается в разрыв вывода 9 реле) *. При первичном токе, соответствующем Рср=100 А, отсутствие тока в обмотках укажет на их неправильное включение.
         * Здесь и далее обозначения выводов и разъемов реле указаны в соответствии с заводской документацией и не всегда приведены на рисунках.
Проверка коэффициента надежности. Коэффициент надежности определяется по току в исполнительном органе без нарушения его уставки. Для этого вместо перемычки 11-12 в цепи реле включается амперметр типа Э525 на пределе измерения 0,5 А. Якорь реле заклинивается в отпавшем положении. В первичную обмотку подается ток соответствующий первичным МДС, равным Fср, 2_FCp и 5FCp. отношение токов исполнительного реле при 2Fcp и 5FCp к току при FC1 и будет коэффициентом надежности при данной кратности:   

Отклонения коэффициента надежности в сторону его снижение могут быть объяснены несоответствием параметров магнитопровода техническим условиям. У этих реле допускается снизить ток срабатывания реле РТ-40 до 0,16 А, оставив при этом МДС срабатывания равно 100 А. Если в этом случае коэффициент надежности будет ниже но) мы, то реле бракуется.
Дополнительные проверки:   
а)   определение времени срабатывания реле производится только при выявлении повышенного времени работы защиты в целом. П| токах, равных двух- и трехкратным значениям тока срабатывания реле измеренное время срабатывания не должно превышать 0,05 и 0,04  соответственно;    
б)   характеристика намагничивания насыщающихся трансформаторов тока Up=f(F„) снимается только в том случае, если имеются d мнения в исправности магнитопровода или обмоток трансформатор На наличие неисправностей указывают значительное отличие МД срабатывания для различных плеч защиты, несоответствие норм кн1 и kн2, значительный гул и дребезжание в магнитопроводе. Яко реле заклинивается в отпавшем положении. На рабочих обмотках выставляется возможно большее число витков (желательно выставить число витков, кратное 10). К выводам 10-11 исполнительного органа подключается вольтметр с RBн>2000 Ом. Снимается зависимость вторичного напряжения Uр от МДС Fa при кратностях Fn/Fcp, равно 0,5; 1; 2; 3; 5. Характеристика снимается при разомкнутой и  замкнутой на заданное сопротивление короткозамкнутой обмотке (1 изменении RK от минимальной до максимальной величины характеристика изменяется незначительно). На рис. 4.8 показана область изменения характеристик намагничивания, снятая прибором Ц4313 при различной регулировке исполнительного органа (верхняя огибающая — при /ср=0,17 А и нижняя—при /ср—0,16 А). Характеристика намагничивания не должна отличаться от типовых более чем на 5—8%;
в)   степень отстройки реле от неустановившихся переходных токов е = }(К) снимается при необходимости точной оценки загрубления реле от апериодической составляющей при заданном R. Характеристика позволяет судить об отстройке от бросков тока с апериодической составляющей. Характеристика снимается по схеме, приведенной на рис. 4.9.

Рис. 4.8. Характеристика намагничивания Up=f(Fn) насыщающихся трансформаторов тока реле серии РНТ:
1 — КЗ обмотка разомкнута; 2 — КЗ обмотка замкнута на RK
Рис. 4.9. Схема для снятия характеристики e=f(K)
Постоянный и переменный токи подаются в разные обмотки реле. Для исключения возможности трансформации переменного тока в цепь постоянного тока питание последнего берется от стационарной аккумуляторной батареи 110—220 В. По полученным результатам строится характеристика e—f(K) и сравнивается с заводской (рис. 4.10).



 
« Индукционные реле тока   Устройство резервирования при отказе выключателя (УРОВ) в сетях 110—220 кВ »
Карта сайта + все метки | Контакты
© Электроэнергетика При перепечатке и цитировании активная гиперссылка на сайт обязательна.